化工原理課程設計---苯-甲苯連續(xù)精餾浮閥塔的設計

1、<p>　　化工原理課程設計任務書</p><p>　　1．設計題目：苯-甲苯連續(xù)精餾浮閥塔的設計</p><p><b>　　2．設計任務</b></p><p>　　(1)原料中苯組成：30%</p><p>　　(2)塔頂溜出液中苯含量(質量分數(shù))： 97%</p><p>　　(

2、3)塔釜苯含量(質量分數(shù))： 3％</p><p>　　(4)生產(chǎn)能力：10300t/y，年開工300天</p><p><b>　　3.操作條件</b></p><p>　　(1)精餾塔頂壓強：常壓 </p><p>　　(2)進料熱狀態(tài)：泡點進料q=1</p><p>　　(3)塔頂采用全

3、凝器</p><p><b>　　4.設計內容及要求</b></p><p>　　(1)設計方案的確定及流程說明</p><p><b>　　(2)塔的工藝計算</b></p><p>　　(3)塔和塔板主要工藝尺寸的設計：塔高、塔徑以及塔板結構尺寸的確定；塔板的流體力學驗算；塔板的負荷性能圖。&l

4、t;/p><p>　　(4)編制設計結果概要或設計一覽表</p><p>　　(5)輔助設備選型與計算</p><p>　　(6)繪制塔設備結構圖：采用繪圖紙徒手繪制</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　一 前 言1</b></p>

5、;<p><b>　　1．精餾簡介1</b></p><p>　　2．浮閥塔設備簡介1</p><p>　　3．設計方案的選定2</p><p>　　二 塔板的工藝設計3</p><p>　　1.精餾塔全塔物料衡算3</p><p>　　2.常壓下笨-甲苯平衡組成與溫度關系

6、3</p><p><b>　　2.1.溫度4</b></p><p><b>　　2.2.密度4</b></p><p>　　2.3.混合液表面張力6</p><p>　　2.4.相對揮發(fā)度8</p><p>　　2.5.混合物的粘度8</p>&

7、lt;p>　　3. 理論塔板的計算10</p><p>　　4.塔徑的初步計算12</p><p>　　4.1.氣液相體積流量計算12</p><p>　　4.2.提餾段14</p><p>　　5.塔板主要工藝參數(shù)確定14</p><p>　　5.1.溢流裝置14</p><p&

8、gt;　　5.2塔板布置及篩孔數(shù)目與排列17</p><p>　　6.塔板的流體力學檢驗18</p><p>　　6.1氣相通過浮閥塔板的壓降18</p><p><b>　　6.2 淹塔19</b></p><p>　　6.3霧沫夾帶20</p><p>　　7.塔板負荷性能圖21&

9、lt;/p><p>　　7.1.液沫夾帶線21</p><p><b>　　7.2液泛線21</b></p><p>　　7.3液相負荷上限線22</p><p><b>　　7.4漏液線23</b></p><p>　　7.5液相負荷下限線23</p>

10、<p>　　7.6塔板負荷性能圖23</p><p>　　8. 輔助設備及零件設計25</p><p>　　8.1.接管管徑的計算和選擇25</p><p><b>　　8.2.法蘭27</b></p><p>　　8.3.除沫器27</p><p><b>　　8.

11、4.裙座27</b></p><p><b>　　8.5．手孔27</b></p><p>　　9. 塔總體高度的設計28</p><p>　　9.1.塔的頂部空間高度28</p><p>　　9.2..塔的底部空間高度28</p><p>　　9.3..塔總體高度28&l

12、t;/p><p><b>　　三 參考書目29</b></p><p>　　四 設計心得體會30</p><p><b>　　一 前 言</b></p><p><b>　　1．精餾簡介</b></p><p>　　化工原理課程設計是綜合運用《化工原理》

13、課程和有關先修課程（《物理化學》，《化工制圖》等）所學知識，完成一個單元設備設計為主的一次性實踐教學，是理論聯(lián)系實際的橋梁，在整個教學中起著培養(yǎng)學生能力的重要作用。通過課程設計，要求更加熟悉工程設計的基本內容，掌握化工單元操作設計的主要程序及方法，鍛煉和提高學生綜合運用理論知識和技能的能力，問題分析能力，思考問題能力，計算能力等。</p><p>　　精餾是分離液體混合物（含可液化的氣體混合物）最常用的一種單元操

14、作，在化工，煉油，石油化工等工業(yè)中得到廣泛應用。精餾過程在能量劑驅動下（有時加質量劑），使氣液兩相多次直接接觸和分離，利用液相混合物中各組分的揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向氣相轉移，難揮發(fā)組分由氣相向液相轉移，實現(xiàn)原料混合液中各組分的分離。根據(jù)生產(chǎn)上的不同要求，精餾操作可以是連續(xù)的或間歇的，有些特殊的物系還可采用衡沸精餾或萃取精餾等特殊方法進行分離。本設計的題目是苯-甲苯連續(xù)精餾浮閥塔的設計，即需設計一個精餾塔用來分離易揮發(fā)的苯和不

15、易揮發(fā)的甲苯，采用連續(xù)操作方式，需設計一板式塔將其分離。</p><p><b>　　2．浮閥塔設備簡介</b></p><p>　　浮閥塔是在泡罩塔的基礎上發(fā)展起來的，它主要的改進是取消了升氣管和泡罩，在塔板開孔上設有浮動的浮閥，浮閥可根據(jù)氣體流量上下浮動，自行調節(jié)，使氣縫速度穩(wěn)定在某一數(shù)值。這一改進使浮閥塔在操作彈性.塔板效率.壓降.生產(chǎn)能力以及設備造價等方面比泡

16、罩塔優(yōu)越。但在處理粘稠度大的物料方面，又不及泡罩塔可靠。浮閥塔廣泛用于精餾.吸收以及脫吸等傳質過程中。塔徑從200mm到6400mm，使用效果均較好。</p><p>　　浮閥塔之所以這樣廣泛地被采用，是因為它具有下列特點：</p><p>　　(1)處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加20～40％，而接近于篩板塔。</p><p>　　(2)操作彈性大，一般約為5～

17、9，比篩板.泡罩.舌形塔板的操作彈性要大得多。</p><p>　　(3) 塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。</p><p>　　(4) 壓強小，在常壓塔中每塊板的壓強降一般為400～660N/m2。</p><p>　　(5) 液面梯度小。 </p><p>　　(６) 使用周期長。粘度稍大以及有一般聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)也能正常操作。</

18、p><p>　　(７) 結構簡單，安裝容易，制造費為泡罩塔板的60～80％,為篩板塔的120～130％。</p><p><b>　　3．設計方案的選定</b></p><p>　　本設計任務為分離苯一甲苯混合物。由于對物料沒有特殊的要求，可以在常壓下操作。對于二元混合物的分離，應采用連續(xù)精餾流程。設計中采用泡點進料，將原料液通過預熱器加熱至泡點后

19、送入精餾塔內。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。該物系屬易分離物系，最小回流比較小。塔底設置再沸器采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。其中由于蒸餾過程的原理是多次進行部分汽化和冷凝，熱效率比較低，但塔頂冷凝器放出的熱量很多，但其能量品位較低，不能直接用于塔釜的熱源，在本次設計中設計把其熱量作為低溫熱源產(chǎn)生低壓蒸汽作為原料預熱器的熱源之一，充分利用了能量。</p&

20、gt;<p><b>　　二 塔板的工藝設計</b></p><p>　　1.精餾塔全塔物料衡算</p><p>　　F：進料量（） XF：原料組成（摩爾分數(shù)）</p><p>　　D：塔頂產(chǎn)品流量（） XD：:塔頂組成</p><p>　　W：塔底殘夜流量（）

21、 XW：塔底組成</p><p>　　原料組成： XF = =33.57%</p><p>　　塔頂組成：XD = =97.44%</p><p>　　塔底組成：XW ==3.52%</p><p>　　進料量：F=10300t= =0.00455</p><p>　　物料衡算式為：F=D+W &l

22、t;/p><p>　　聯(lián)立代入求解：D=0.00146 W=0.00309 </p><p>　　2.常壓下笨-甲苯平衡組成與溫度關系</p><p>　　表2-1 常壓下苯—甲苯氣液平衡數(shù)據(jù)</p><p><b>　　2.1.溫度</b></p><p>　　利用表2.1中數(shù)據(jù)由插值法

23、求得. .</p><p>　　= = ， =97.3℃ </p><p>　　= = ， =80.71℃</p><p>　　== ， =108.80℃</p><p>　　精餾段平均溫度: ===89.03 ℃ </p><p>　　提溜段平均溫度：===103.08℃</p>&

24、lt;p><b>　　2.2.密度</b></p><p><b>　　已知：混合液密度=</b></p><p>　　混合氣密度 (為平均相對分子質量)</p><p><b>　　塔頂溫度：℃</b></p><p><b>　　氣相組成: </b&g

25、t;</p><p><b>　　進料溫度：℃ </b></p><p><b>　　塔底溫度：℃</b></p><p><b>　?。?）.精餾段</b></p><p><b>　　液相組出x1 ：</b></p><p>&

26、lt;b>　　氣相組出y1 ：</b></p><p>　　由不同溫度下苯和甲苯的密度</p><p>　　表2-2 組分的液相密度</p><p>　　求得在. .下苯和甲苯的密度</p><p>　　=97.35℃, </p><p>　　=80.71℃, </p>

27、<p>　　=108.80℃, </p><p>　　2.3.混合液表面張力</p><p>　　表2-3 純組分的表面張力</p><p><b>　　苯表面張力:</b></p><p><b>　　甲苯表面張力:</b></p><p>　　進料液相

28、平均張力為:</p><p><b>　　塔頂液相平均張力:</b></p><p><b>　　塔底液相平均張力:</b></p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>&

29、lt;b>　　2.4.相對揮發(fā)度</b></p><p>　　由=33.57% =54.34% 得</p><p>　　由=97.44% =98.93% </p><p><b>　　由 得</b></p><p>　　精餾段的平均相對揮發(fā)度：</p><p>　　

30、提餾段的平均相對揮發(fā)度：</p><p>　　2.5.混合物的粘度</p><p>　　表2-4 液體粘度</p><p><b>　　=89.03℃</b></p><p><b>　　=103.08℃</b></p><p>　　(1).精餾段粘度: </p&g

31、t;<p>　　(2).提餾段粘度：</p><p>　　3. 理論塔板的計算</p><p>　　表2-5 常壓下苯——甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　q=1,作平衡曲線和q線，得，，</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　精餾段操

32、作線方程</b></p><p><b>　　提餾段操作線方程</b></p><p>　　作圖得理論塔板數(shù)為3塊，加料板為第8塊理論板</p><p><b>　　圖3-1 理論塔板</b></p><p><b>　?。?）.精餾段</b></p>

33、<p><b>　　已知，=0.284</b></p><p><b>　　（2）.提餾段</b></p><p><b>　　已知，=0.259</b></p><p>　　全塔所需實際塔板數(shù)=13+9=22塊</p><p>　　全塔效率100%=100%=54

34、.55%</p><p>　　加料板在第14塊塔板</p><p><b>　　4.塔徑的初步計算</b></p><p>　　4.1.氣液相體積流量計算</p><p><b>　?。?）. 精餾段</b></p><p>　　已知：=82.83 =81.2

35、7</p><p>　　=803.59 =2.74</p><p>　　則質量流量：=L=82.834.672=0.387</p><p>　　=V=81.276.132=0.498</p><p>　　體積流量：= ==4.816</p><p><b>　　===0.182</b&

36、gt;</p><p><b>　?。?）. 提餾段</b></p><p>　　4.672+0.00455=9.222</p><p>　　已知： </p><p><b>　　則質量流量：</b></p><p><b>　　體積流量： <

37、/b></p><p>　　表4-1 板間距與塔徑關系</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　取 ， 則</b></p><p><b>　　橫坐標數(shù)值：</b></p><p><b>　　查史密斯關聯(lián)圖

38、可知</b></p><p><b>　　取安全系數(shù)0.7</b></p><p><b>　　圓整 塔截面積 </b></p><p>　　實際空塔氣速為 =</p><p>　　圖4-1史密斯關聯(lián)圖</p><p><b>　　4.2.提餾段&l

39、t;/b></p><p><b>　　橫坐標數(shù)值：</b></p><p><b>　　取安全系數(shù)0.7</b></p><p>　　取較大者作為塔徑，則</p><p>　　實際空塔氣速為 =</p><p>　　5.塔板主要工藝參數(shù)確定</p>&

40、lt;p><b>　　5.1.溢流裝置</b></p><p>　　選用單溢流弓形管降液管，本設計采用平直堰,采用凹形受液盤。</p><p><b>　　（1）堰長</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　?。?）出口堰高hw

41、</b></p><p>　　本設計采用平直堰，設出口堰不設進口堰，堰上液高度按下式計算:</p><p>　　E由液流收縮系數(shù)圖查的</p><p>　　圖5-1液流收縮系數(shù)計算圖</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　查表得</b

42、></p><p><b>　　堰高 </b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　查表得</b></p><p><b>　　堰高 </b></p><p>　?。?）弓形降液管

43、寬度和面積</p><p><b>　　查圖知 </b></p><p><b>　　則 </b></p><p>　?。?）驗算降液管內停留時間</p><p><b>　　精餾段： </b></p><p><b>　　提

44、餾段： </b></p><p>　　停留時間>5s 故降液管可以使用</p><p>　?。?）降液管底隙高度</p><p><b>　　1）精餾段：</b></p><p>　　取降液管底隙流速 ,則</p><p><b>　　2）提餾段：</b&g

45、t;</p><p>　　5.2塔板布置及篩孔數(shù)目與排列</p><p><b>　?。?）塔板塔徑</b></p><p>　　本塔設計塔徑D=0.6m。</p><p>　?。?）邊緣區(qū)寬度確定</p><p>　　取 ， ，</p><p><b>

46、;　?。?）開孔面積計算</b></p><p>　?。?）篩孔計算及其排列</p><p><b>　　1）精餾段：</b></p><p><b>　　取閥孔動能因子</b></p><p>　　每塊塔板上的浮閥數(shù)目為：個</p><p><b>　

47、　取孔心距</b></p><p><b>　　則 個</b></p><p>　　按重新核算孔速及閥孔動能因子</p><p>　　變化不大，仍在9~13范圍內</p><p><b>　　塔板開孔率為</b></p><p><b>　　2）提

48、餾段：</b></p><p><b>　　塔板開孔率為</b></p><p><b>　　圖解法得</b></p><p>　　6.塔板的流體力學檢驗</p><p>　　6.1氣相通過浮閥塔板的壓降</p><p><b>　　可根據(jù)計算</

49、b></p><p><b>　　(1)精餾段</b></p><p><b>　　1）干板阻力：</b></p><p><b>　　因＞，故 </b></p><p>　　2）板上充氣液層阻力</p><p><b>　　取

50、則</b></p><p>　　3）液體表面張力的阻力</p><p>　　液體表面張力所造成的阻力,此阻力很小，可忽略不計，因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當?shù)囊褐叨葹椋?lt;/p><p><b>　?。?）提餾段</b></p><p>　　1）干板阻力： </p><p><

51、;b>　　因＞，故</b></p><p>　　2）板上充氣液層阻力</p><p><b>　　取 則</b></p><p>　　3）液體表面張力的阻力</p><p><b>　　6.2 淹塔</b></p><p>　　為了防止淹塔現(xiàn)象的發(fā)生，要求

52、控制降液管中的清夜的高度</p><p><b>　?。?）.精餾段</b></p><p>　　1） 單層氣體通過塔板的壓降相當?shù)囊褐叨?</p><p>　　2） 液體通過降液管的壓頭損失</p><p><b>　　3） 板上液體高度</b></p><p><

53、b>　　取 </b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　符合防止淹塔的要求</b></p><p><b>　?。?）提餾段</b></p><p>　　1） 單板壓降所相當?shù)囊后w高度</p><p>

54、　　2) 液體通過降液管的壓頭損失</p><p><b>　?。?）板上液層高度</b></p><p><b>　　取 </b></p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　符合防止淹塔的要求</b></p>&

55、lt;p><b>　　6.3霧沫夾帶</b></p><p><b>　　泛點率：=</b></p><p>　　板上液體流經(jīng)長度： </p><p><b>　　板上液體流經(jīng)面積：</b></p><p>　　取物性系數(shù)K=1.0，泛點負荷系數(shù)=0.103</p&

56、gt;<p><b>　　(1)精餾段：</b></p><p>　　由以上計算知，物沫夾要求。</p><p><b>　　(2)提餾段：</b></p><p>　　取物性系數(shù)K=1.0，泛點負荷系數(shù)=0.101則</p><p><b>　　泛點率</b>&

57、lt;/p><p>　　由以上計算知，符合要求。</p><p><b>　　7.塔板負荷性能圖</b></p><p><b>　　7.1.液沫夾帶線</b></p><p>　?。ò捶狐c率65%計算）</p><p><b>　?。?） 精餾塔 </b>

58、</p><p><b>　　整理得：</b></p><p><b>　　(2) 提餾段</b></p><p><b>　　整理得：</b></p><p>　　在操作范圍內，任取若干值，算出相應的值。</p><p><b>　　計算如下

59、表所示：</b></p><p><b>　　表7-1液沫夾帶線</b></p><p><b>　　7.2液泛線</b></p><p>　　由此確定液泛線，忽略式中的</p><p><b>　　(1) 精餾塔</b></p><p>&

60、lt;b>　　整理得： </b></p><p><b>　?。?） 提餾段</b></p><p><b>　　整理得 </b></p><p>　　在操作范圍內，任取若干值，算出相應的值。</p><p><b>　　計算如下表所示：</b></

61、p><p><b>　　表7-2 液泛線</b></p><p>　　7.3液相負荷上限線</p><p>　　液體的最大流量應保證降液管中的停留時間不低于3-5 s.</p><p>　　以作為液體在降液管中的停留時間的下限，則</p><p><b>　　7.4漏液線</b>

62、</p><p>　　對于型重閥，依作為規(guī)定氣體最小負荷的標準，</p><p>　　(1)精餾段 </p><p><b>　?。?）提餾段 </b></p><p>　　7.5液相負荷下限線</p><p>　　對于平直堰，取堰上液清液層高度作為最小液體符合標準。由式：（取E=1）&l

63、t;/p><p><b>　　則：</b></p><p>　　7.6塔板負荷性能圖</p><p><b>　　(1)精餾段</b></p><p>　　根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負荷性能圖，如圖所示。</p><p>　　圖7-1 精餾段篩板負荷性能圖</p>

64、;<p>　　由塔板負荷性能圖可以看出：</p><p>　　①任務規(guī)定的氣.液負荷下的操作點P（設計點），處在適宜操作區(qū)內的適中位置。</p><p>　?、谒宓臍庀嘭摵缮舷抻伸F沫夾帶控制，操作下限有漏液控制。</p><p>　　③按照固定的氣液比，由圖14查出塔板的氣相負荷上限，氣相負荷下限，所以</p><p><

65、;b>　　操作彈性</b></p><p><b>　　(2) 提餾段</b></p><p>　　根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負荷性能圖，如圖所示。</p><p>　　圖7-2 提餾段篩板負荷性能圖</p><p>　　由塔板負荷性能圖可以看出：</p><p>　?、?/p>

66、任務規(guī)定的氣.液負荷下的操作點P（設計點），處在適宜操作區(qū)內的適中位置。</p><p>　　②塔板的氣相負荷上限由霧沫夾帶控制，操作下限有漏液控制。</p><p>　　③按照固定的氣液比，由圖14查出塔板的氣相負荷上限，氣相負荷下限，所以</p><p><b>　　操作彈性</b></p><p>　　浮閥塔工藝設

67、計計算結果</p><p>　　8. 輔助設備及零件設計</p><p>　　8.1.接管管徑的計算和選擇</p><p><b>　?。?）進料管</b></p><p>　　進料管的結構類型很多，有直管進料管，彎管進料管，T型進料管,本設計采用直管進料管，管徑計算如下：</p><p><

68、;b>　　取，</b></p><p>　　查標準系列選取Φ25×3</p><p><b>　?。?）回流管</b></p><p><b>　　采用直管回流。取</b></p><p>　　式中 ——回流液體質量流量，</p><p>　　查

69、標準系列選取Φ25×3</p><p><b>　?。?）塔釜出料管</b></p><p><b>　　直管出料，取</b></p><p>　　查標準系列選取Φ25×3</p><p><b>　　（4）塔頂蒸氣管</b></p><

70、p>　　直管出氣，取出口氣速</p><p>　　查標準系列選取Φ133×4</p><p><b>　?。?）塔底進氣管</b></p><p><b>　　采用直管，取氣速</b></p><p>　　查標準系列選取Φ133×4</p><p>

71、<b>　　8.2.法蘭</b></p><p>　　由于常壓操作，所以法蘭均采用標準管法蘭，平焊法蘭，由不同的公稱直徑，選用法蘭。</p><p>　?。?）進料管接管法蘭：HG20592 法蘭 PL 25（B）-0.6RF Q235-A</p><p>　?。?）回流管法蘭：HG20592 法蘭 PL 25（B）-0.6RF Q235-A&

72、lt;/p><p>　?。?）塔釜出料管法蘭：HG20592 法蘭 PL 25（B）-0.6RF Q235-A</p><p>　?。?）塔頂蒸氣管法蘭：HG20592 法蘭 PL 133（B）-0.6RF Q235-A</p><p>　?。?）塔釜蒸氣進氣法蘭HG20592 法蘭 PL 133（B）-0.6RF Q235-A：</p><p>

73、;<b>　　8.3.除沫器</b></p><p>　　為了確保氣體的純度，減少液體的夾帶損失，選用除沫器。常用的除沫器裝置有折板除沫器.絲網(wǎng)除沫器以及旋流板除沫器。本設計塔徑較小，且為氣液分離，故采用小型絲網(wǎng)除沫器，裝入設備上蓋。</p><p>　　氣速計算 ： ， 取0.107；</p><p>　　除沫器直徑計算：

74、 </p><p><b>　　8.4.裙座</b></p><p>　　塔底采用裙座支撐，裙座的結構性能好，連接處產(chǎn)生的局部阻力小，所以它是塔設備的主要支座形式，為了制作方便，一般采用圓筒形。裙座壁厚取16mm。</p><p><b>　　基礎環(huán)內徑： </b></p><

75、;p><b>　　基礎環(huán)外徑： </b></p><p>　　圓整：，基礎環(huán)厚度，考慮到腐蝕余量取18mm，考慮到再沸器，裙座高度取=1.5m。地角螺栓直徑取M30。</p><p><b>　　8.5．手孔</b></p><p>　　手孔即縮小的人孔，其安設是為了安裝、拆卸、清洗和檢修設備內部裝置。手孔與人孔的結

76、構基本相同，由一個短筒節(jié)，蓋上一塊盲板構成。，應使工人戴上手套并握住工具的手能方便地通，本塔中共22塊板，需設置5個手孔，每個孔直徑為300mm，人孔伸入塔內部應與塔內壁修平，其邊緣需倒棱和磨圓，人孔法蘭的密封面形及墊片用材，一般與塔的接管法蘭相同，本設計也是如此。</p><p>　　9. 塔總體高度的設計</p><p>　　9.1.塔的頂部空間高度</p><p&

77、gt;　　板式塔內部裝有塔板.降液管.各物流的進出口管及人孔（手孔）.基座.除沫器等附屬裝置。除一般塔板按設計板間距安裝外，其他處根據(jù)需要決定其間距。</p><p><b>　　塔頂空間</b></p><p>　　塔頂空間指塔內最上層塔板與塔頂?shù)拈g距。為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，此段遠高于板間距（甚至高出一倍以上），本塔塔頂空間取</p><

78、p>　　9.2..塔的底部空間高度</p><p>　　塔底空間指塔內最下層塔底間距。其值由如下兩個因素決定。</p><p>　　①塔底駐液空間依貯存液量停留3~5min或更長時間（易結焦物料可縮短停留時間）而定。</p><p>　　②塔底液面至最下層塔板之間要有1~2m的間距，大塔可大于此值。本塔取</p><p>　　9.3..

79、塔總體高度</p><p><b>　　三 參考書目</b></p><p>　　(1)夏清,陳常貴.化工原理下冊.天津：天津大學出版社，2005.</p><p>　　(2)任曉光.化工原理課程設計指導.北京：化學工業(yè)出版社，2009.</p><p>　　(3)陳均志，李雷.化工原理實驗及課程設計.北京：化學工業(yè)出版

80、社，2008.</p><p>　　(4)賈紹義,柴敬誠.化工原理課程設計.天津：天津大學出版社，2002.</p><p><b>　　四 設計心得體會</b></p><p>　　本次課程設計通過給定的生產(chǎn)操作工藝條件自行設計一套苯－甲苯物系的分離的塔板式連續(xù)精餾塔設備。通過近四周的努力，反經(jīng)過復雜的計算和優(yōu)化，我終于設計出一套較為完善的塔

81、板式連續(xù)精餾塔設備。其各項操作性能指標均能符合工藝生產(chǎn)技術要求，而且操作彈性大，生產(chǎn)能力強，達到了預期的目的。                     通過這次課程設計我經(jīng)歷并學到了很多知識，熟悉了大量課程內容，懂得了許多做事方法，可謂是我從中受益匪淺，我想這也許就是這門課程的最初本意。首先

82、，我們去圖書館借閱了有關書籍，并從設計書上了解熟悉了設計的流程和方法。通過查閱資料我們從對設計一無所知變得初曉門路，而進一步的學習和討論使我們具備了完成設計的知識和方法，這使我們對設計有了極大的信心，我們確定了設計方案和具體流程及設計時間表，然后就進入了正是的設計工作當中。                 萬事開頭難，我

83、從最簡單的物料衡算開始，把設計題目中的操作條件轉化為化工原理課程物料衡算相關的變量最終把物料衡算正確的計算出來。然后一步一步進行塔的工藝計算。 塔的設計工作按計劃完成后我們開始整理草稿并裝訂成本，為下一步</p><p>　　這次課程設計使我把平時所學的理論知識運用到實踐中，使我對書本上所學理論知識有了進一步的理解，也使我自主學習了新的知識并在設計中加以應用。此次課程設計也給我提供了很大的發(fā)揮空間，我積極發(fā)揮