翻臺式震壓造型機設計說明書（含外文翻譯）

1、<p><b>　　本科生畢業(yè)論文</b></p><p>　　論文題目： FZYJ — 12翻臺式震壓造型機 </p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　砂型的鑄造工序是鑄造生產(chǎn)中的重要環(huán)節(jié)，而造型機械則是最主要的型砂鑄造設備。應中國

2、礦業(yè)大學工程訓練中心要求，我們此次設計的翻臺造型機是一種原有的Z2310翻臺震實式造型機基礎上進行改進的翻臺式震壓造型機械。全文由四大部分組成。第一部分為提出研究課題，設計要求及完成設計的指導思想；第二部分為造型機總體設計，主要側重工作原理及主要結構特點；第三部分為震擊、壓實、起模等機構的設計；第四部分為氣動執(zhí)行元件的設計；最后為造型機的氣壓傳動系統(tǒng)的設計并適當進行了參數(shù)優(yōu)化。</p><p>　　關鍵字：砂型鑄

3、造機械; 震實機構; 氣壓傳動系統(tǒng); 震壓造型機</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　Core making processes is Important part of the production, and the Core making machine is the most important casting equipm

4、ent. Acording to the Requirements of the CUMT Engineering Training Center, the Hot box core making machine we designed is a small practice teaching Core manufacturing machine. </p><p>　　The full text is comp

5、osed of three major parts. The first part was to study, design requirements and complete the design of the guiding ideology; the second part is the Core making machine design, focusing primarily on the working principle

6、 and the main structural characteristics; the third part is about the design of the Shooting institutions; the fourth is about the design of the Pneumatic Actuator; the final pressure for the Core making machine drive sy

7、stem design and the proper conduct of t</p><p>　　Keywords: Core making machine, Shooting institutions, Pressure transmission system, Hot-box core shooting machine.</p><p><b>　　目錄</b>

8、</p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1國內外發(fā)展概況1</p><p>　　1.2熱芯盒射芯法的特點1</p><p>　　1.3課題背景與來源2</p><p>　　1.4設計的指導思想3</p><p>　　1.5 設計的

9、技術要求3</p><p>　　2 熱芯盒射芯機的總體設計4</p><p>　　2.1熱芯盒射芯機的工作原理及工藝過程4</p><p>　　2.1.1 熱盒法的工作原理4</p><p>　　2.1.2 熱盒法的工藝過程5</p><p>　　2.2射砂的緊實原理6</p><p&g

10、t;　　2.3芯砂在芯盒內的流動機理分析6</p><p>　　2.4射芯機的型號標記9</p><p>　　2.5 D C R — 12射芯機的主要結構及特點9</p><p>　　2.5.1砂斗10</p><p>　　2.5.2射砂機構10</p><p>　　2.5.3工作臺12</p>

11、<p>　　2.5.4底座和支柱12</p><p>　　2.5.5 氣路系統(tǒng)14</p><p>　　3.射芯機主要機構的設計計算19</p><p>　　3.1設計的原始數(shù)據(jù)19</p><p>　　3.2射砂筒的參數(shù)確定19</p><p>　　3.3 射砂筒高度H21</p>

12、;<p>　　3.4 射砂筒上部高度22</p><p>　　3.5.射砂進氣閥直徑22</p><p>　　3.6.射砂筒橫縫及豎縫面積22</p><p>　　3.7 射砂筒橫縫及豎縫的寬度23</p><p>　　3.8 貯氣包容積23</p><p>　　3.9 射砂筒與射腔間的間隙L

13、23</p><p>　　3.10 電動震動器激震力P及傳動功率N24</p><p>　　4.氣缸的設計25</p><p>　　4.1氣缸的設計一般步驟：25</p><p>　　4.2工作臺升降氣缸的設計計算25</p><p>　　4.3工作臺夾緊缸27</p><p>　　

14、5．懸臂梁射芯機機身變形的計算29</p><p>　　5.1芯盒夾緊力的計算29</p><p>　　5.2 機身變形的計算30</p><p>　　6.射芯機的砂位控制37</p><p>　　6.1 砂位控制的意義37</p><p>　　6.2 常用的幾種砂位計37</p><p

15、>　　6.3 DCR-12射芯機防止閘門夾砂的措施39</p><p>　　7、射砂頭、射砂板和射嘴42</p><p>　　7.1 射砂頭42</p><p>　　7.2 射砂板43</p><p><b>　　7.3 射嘴44</b></p><p><b>　　8

16、設計總結46</b></p><p>　　9 DCR-12射芯機優(yōu)缺點和注意事項47</p><p>　　9.1 DCR-12優(yōu)缺點47</p><p>　　9.2 DCR-12射芯機操作規(guī)程：47</p><p>　　10 參考文獻49</p><p>　　11.英文資料翻譯50</p

17、><p>　　11.1英文部分:50</p><p>　　11.2中文譯文59</p><p><b>　　12 致謝63</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p><p>　　1.1國內外發(fā)展概況</p><p>　　造型機是用

18、于制造砂型的鑄造設備，它主要的功能是：填砂，將松散的型砂填入砂箱中；緊實型砂，通過震實、壓實、震壓、射壓等不同機構將模樣從緊實的砂型中取出。造型機最早 出現(xiàn)于19世紀中期，早期的造型機是一種簡單的手動壓實帶起模的機構，后來采用壓縮空氣作為震實和壓實型砂的動力。1890年出現(xiàn)了震擊式造型機，使造型效率和砂型精度都有了提高。</p><p>　　造型設備最初為簡單的壓實式和震實式造型機，后來二者結合，產(chǎn)生了震壓式造型

19、機，20世紀50年代至60年代，它在鑄造生產(chǎn)中發(fā)揮了重要作用；在此基礎上提高壓實力，制成了高壓造型機，在60年代至70年代，這種造型機為鑄造業(yè)的發(fā)展做出了突出貢獻；70年代末出現(xiàn)了氣沖造型機和靜壓造型機，在80年代至90年代成為主要造型設備，在今后若干年內，它將占主導地位。</p><p>　　我國的鑄件年產(chǎn)量現(xiàn)己位居世界第一。但是我國所生產(chǎn)的鑄件總體上講在質量上與工業(yè)發(fā)達國家相比還存在相當?shù)牟罹?。其主要原因之?/p>

20、就是我國鑄造行業(yè)的機械化、自動化、信息化水平低，所采用的技術裝備落后。與工業(yè)發(fā)達國家相比，我國鑄造裝備制造行業(yè)也存在巨大差距。其突出的弱點是研發(fā)能力差，缺乏創(chuàng)新性，迄今仍基本上靠測繪樣機或憑經(jīng)驗進行類比設計。這種狀態(tài)對我國鑄造行業(yè)的技術改造和技術進歩，逐歩實現(xiàn)現(xiàn)代化己經(jīng)產(chǎn)生相當大的制約作用。我們需要加緊工作，努力改變這種落后狀況。</p><p>　　垂直分型無箱射壓造型機的設計構思是上世紀五十年代由時任丹麥科技

21、大學教授的 V·A·Jeppesen提出的。他在實驗室內進行了大量的試驗研究，特別是對濕型粘土砂的射砂過程進行了深入的研究。隨后他研制成一臺樣機，并于1957年利用這臺樣機在丹麥的兩家鑄造廠中進行生產(chǎn)性實驗。1959年Jeppesen教授獲得了垂直分型無箱射壓造型機的專利。</p><p>　　1961年丹麥工業(yè)辛迪加（即DISA〕購買了上述專利，并由6名工程師組成的技術團隊 在其基礎上開發(fā)了

22、第一臺生產(chǎn)用的造型機。后者于1962年夏展出于德國杜塞爾多夫的世界鑄造博覽會（即GIFA）上。1964年初首臺生產(chǎn)率為240型/小時的垂直分型無箱射壓造型機 (即DISAMATIC)發(fā)送到用戶丹麥一鑄鐵廠并投產(chǎn)。目前，世界各國共約有超過1000家鑄造廠采用這種造型方法生產(chǎn)鑄件。</p><p>　　近年來國外有的鑄造設制造廠推出了經(jīng)過改進的側吹水平分型無箱吹壓造型機。這種 造型機在造型時，即吹砂及高壓壓實吋，是將

23、型板及造型室旋轉90°使其處于垂直狀態(tài)下</p><p>　　進行的。然后使它們轉回到水平位置，進行起模、下芯、合箱、頂出造型室等等。</p><p>　　日本新東工業(yè)珠式會社所生產(chǎn)的水平分型無箱射壓造型機采用0.1MPa的低射砂壓力，同時開發(fā)了 “壓力控制”方法來檸制造型機的排氣，這樣使型砂能充填到模樣上的小吊砂內。</p><p>　　1.2翻臺造型機

24、震壓造型的的特點</p><p>　　鑄造上制造砂型的造型機在造型過程中長期以來多震實、壓實來緊實型砂，其主要缺點為： </p><p>　　1．噪聲嚴重、效率低。 </p><p>　　2．所造砂型上部的緊實度很低。</p><p>　　采用震壓造型克服了上述缺點，與舊方法相比具有以下優(yōu)點：</p><p>&

25、lt;b>　　1．提高砂型緊實度</b></p><p>　　使型砂在各層的分布上更加合理，并提高了型砂的緊實度，獲得清晰的輪廓，尺寸更加精確，力學性能更好，得到優(yōu)質的鑄件。</p><p><b>　　2．提高可靠性</b></p><p>　　震壓造型機在機構方面得到簡化，從而使可靠性得到提高，降低了設備造價及維修費用。&

26、lt;/p><p><b>　　3．減少振動、噪聲</b></p><p>　　采用的震壓方式使機器運行更加平穩(wěn)，減少了振動、噪聲及粉塵污染，從而改善了鑄造車間的勞動條件。</p><p><b>　　4．節(jié)省工裝</b></p><p>　　采用無箱或脫箱造型工藝，節(jié)省了工裝，減少了投資。</p

27、><p><b>　　5．提高生產(chǎn)率</b></p><p>　　簡化成型過程或快速成型，并采用自動操作，提高了生產(chǎn)率，并可以減輕勞動強度。</p><p><b>　　6．簡化制砂型工序</b></p><p>　　采用先進可靠的控制及檢測技術，減少設備故障，提高設備運轉率。</p>&

28、lt;p>　　綜上所述，震壓式造型用于大批大量生產(chǎn)、形狀復雜、質量要求高的砂型，其技術、經(jīng)濟效果顯著，而對于小批量、單件生產(chǎn)和形狀簡單的砂型，亦可用震壓式造型機來造型，正如其他工藝一樣，各有其適用范圍，選用時應全面結合本單位的具體情況綜合考慮。</p><p><b>　　1.3 設計目的</b></p><p>　　鑄造機械（造型機）的設計是以砂型鑄造為對象，

29、根據(jù)機器的工作原理和鑄造機械的基本理論，進行運動和動力分析，和工作參數(shù)的制定，以及制作出相關圖紙。這要求我們掌握廣泛而堅實的理論基礎知識，培養(yǎng)鮮明的工程觀點和富于進取的創(chuàng)新精神，積累生產(chǎn)和設計經(jīng)驗，提高分析問題和解決問題的能力。通過造型機的設計，可以使我們：</p><p>　　1. 掌握從生產(chǎn)實際和工藝要求出發(fā)，制定設計方案、選擇工作參數(shù)、進行分析和計算的一般設計方法。</p><p>

30、　　2. 學會運用已知的理論知識，研究和解決鑄造機械中的有關問題。</p><p>　　3. 了解鑄造機械設計特點和發(fā)展動態(tài)，未進行有關鑄造機械的開發(fā)性研究和試驗工作，打下一定的基礎。</p><p>　　從我做畢業(yè)設計的角度來說，震壓式造型已經(jīng)是一門比較成熟的造型工藝，甚至現(xiàn)在都以不多見，通過對它的設計，既是對過去四年所學的鞏固，需要綜合應用到許多知識，也是對即將從事的設計工作的一個很好

31、的演練。</p><p>　　設計要達到的技術要求：</p><p>　　1. 使用性要求。設計的機器要求根據(jù)要求和制定的工作參數(shù)，完成一定的運動，承受一定的載荷，達到一定的工作目的。在實習用震壓造型機的設計中，工序的銜接不做過多要求。</p><p>　　2. 可靠性要求。在預計的使用期限內機器不應破壞，不會因個別零件的損壞（可以及時更新）而影響整個機器的正常運轉

32、，也不會因振動而影響工作質量。這就要求機器的總體設計合理，設計的零件要有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；對于易磨損的零件易于及時更換。</p><p>　　1.4 課題背景與來源</p><p>　　現(xiàn)代化的鑄造生產(chǎn)，要求在最大限度地提高生產(chǎn)率的同時要求減輕工人的勞動強度，改善勞動條件和工作環(huán)境、降低噪音。為滿足這些要求，在造型環(huán)節(jié)，造型機必須實現(xiàn)高度機械化和自動化，從最初的手動壓實帶起模來造型

33、，到震實造型機造型，到震壓造型，再到高壓造型都反映了造型機械順應時代的發(fā)展。故此次應中國礦業(yè)大學工程訓練中心要求，在原有的Z2310翻臺震實式造型機的基礎上進行改進、創(chuàng)新、和發(fā)展，設計出能夠滿足現(xiàn)代化造型生產(chǎn)的翻臺式震壓造型機。</p><p>　　在這個鑄造車間里，一般配有熔煉設備、造型及制芯設備、砂處理設備、鑄件清洗設備以及各種運輸機械，通風除塵設備等。經(jīng)過下車間實習和反復查資料，得到了關于Z2310系列的翻

34、臺震實式造型機的結構和工作原理。它主要是震擊方式來緊實型砂，通過翻轉起模的方式來起模。它主要的缺點是沒有壓實機構，不好似邊震擊，邊壓實，故型砂緊實度不高，結構層次分布不合理。所以改進勢在必行，我認為必須在震擊和壓實方面來下手。添加壓實機構來改進?？傊畢⒄沾祟愓饘嵤椒_造型機的相關技術與標準，來設計出翻臺震壓式造型機。</p><p>　　1.5 設計的指導思想</p><p>　　1.設計

35、的翻臺式震壓造型機可根據(jù)要求來制定其工作參數(shù)，從而完成規(guī)定的動作，承受足夠的載荷，達到其工作目的。在造型機的設計中，計算機控制方面不作過多要求。</p><p>　　2.在使用期限內機器應正常工作，不會因個別零件的損壞（可以及時更新）而影響整個機器的正常運轉。這就要求機器的總體設計合理，設計的零件要有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；對于易磨損的零件易于及時更換。</p><p>　　3.翻臺震壓

36、造型機的設計是以砂型鑄造為對象，根據(jù)機器的工作原理和鑄造機械的基本理論，進行運動和動力分析，和工作參數(shù)的制定，以及制作出相關圖紙。</p><p>　　從我做畢業(yè)設計的角度來說，這個課題既能鞏固我四年所學，也是對即將從事的設計工作的一個很好的演練。這要求我掌握廣泛而堅實的理論基礎知識，培養(yǎng)鮮明的工程觀點和富于進取的創(chuàng)新精神，積累生產(chǎn)和設計經(jīng)驗，提高分析問題和解決問題的能力。通過對翻臺震壓造型機的設計，可以使我們運

37、用已知的理論知識，從生產(chǎn)實際和工藝要求出發(fā)，制定設計方案、選擇工作參數(shù)、進行分析和計算。通過研究和解決鑄造機械中的有關問題，從而了解鑄造機械設計特點和發(fā)展動態(tài)，為今后進行有關鑄造機械的開發(fā)性研究和試驗工作，打下一定的基礎。</p><p>　　1.5 設計的技術要求</p><p>　　翻臺震壓造型機的主要工作部分可分為震實機構、壓實機構、翻轉機構和輔助機構，其中輔助機構包括管路系統(tǒng)、工作

38、臺、機身、控制系統(tǒng)等。各種造型機的震實機構各有特點，而輔助機構更是千差萬別。</p><p>　　翻臺機構、震實機構的設計可在原有的Z2310系列翻臺震實造型機的基礎上模仿和改進。壓實機構和輔助機構要通過性能分析進行參數(shù)設計。射砂機構就其本質來說，是一個將壓縮空氣能轉化為機械能的換能機構，因此，對震實機構性能的研究及其合理設計就不能脫離開氣壓控制對震實缸震擊控制的機理分析。因此整個機構的設計可以大致分為幾個個部分

39、：</p><p>　　1. 震實機構工作原理與型砂流動機理分析。</p><p>　　2. 設計和演算翻臺造型機震實機構的計算公式。提出震實機構設計的基本參數(shù)，規(guī)定了近似的示功圖導出了各項參數(shù)的計算式。</p><p>　　3. 根據(jù)要求制定設計方案，選擇工作參數(shù)，進行分析和計算。</p><p>　　4. 機構的各種改進措施和環(huán)保措施。&

40、lt;/p><p>　　5. 繪出主要部件的裝配</p><p>　　2 翻臺震壓式造型機的總體設計</p><p>　　2.1翻臺震壓式造型機的工作原理及工藝過程</p><p>　　2.1.1 翻臺震壓的工作原理</p><p>　　1、震實過程原理：　</p><p>　　當打開震壓閥操縱開關

41、，壓縮空氣通入震壓閥將閥內換位活塞頂起，進入震壓氣缸，震壓活塞帶動震壓臺開始上升，與此同時壓塑空氣通過震壓閥內的一小氣路進入活塞下部，柱塞就隨震壓臺上定位螺栓上升，到達一定高度，小氣路中的壓縮空氣進入換位活塞上部。由于換位活塞上部截面積大于下部截面積，因而上部壓力較大，講換位活塞推向下部，使震壓氣缸進氣口關閉，同時與大氣相通排氣，這是震壓活塞下部壓力降低，震壓臺憑自重下降，定位螺栓將震壓閥柱塞壓下，換位活塞上部與大氣接通排氣，完成了震擊

42、的一個循環(huán)，隨后壓縮空氣又將換位活塞頂起，震壓過程就這樣連續(xù)進行。當關閉操縱開關切斷氣源就停震。</p><p><b>　　圖2-1震實過程</b></p><p><b>　　2、壓實過程原理：</b></p><p>　　加砂時壓頭轉至側面，壓實時再轉到中間位置。當氣缸2左邊進氣時，活塞8帶動齒條活塞桿5右移，齒輪旋

43、轉，使壓頭轉向工作位置。當壓頭快接近終點位置時（約差20°），連載同一活塞桿上的緩沖活塞7，逐漸堵住大的阻流孔，使油只能從小阻流孔（最后只有小孔的一部分）回油。</p><p>　　圖2-2壓頭轉臂氣缸及緩沖裝置</p><p>　　1—油箱 2—氣缸 3—鋼球 4—圓銷 5—活塞桿</p><p>　　6—緩沖油缸 7—緩沖活塞 8—活塞 9—節(jié)流孔（大

44、，?。?</p><p>　　3、翻箱過程原理：　</p><p>　　壓縮空氣通入大油箱，將油壓入翻轉油缸，推動活塞，通過連桿曲柄機構將活塞的直線運動變?yōu)檗掁D軸的迴轉運動，帶動迴轉桿旋轉90°，連桿又把支撐在迴轉桿上的迴轉板轉90°，這樣砂箱就翻轉180°。</p><p>　　圖2-3翻臺翻轉和托臺上升過程</p

45、><p>　　4、起模過程原理：　</p><p>　　壓縮空氣通入小油箱，油經(jīng)回油閥被壓向拔模油缸，拔?；钊仙股喜堪文Ｅ_上的受模梁碰到砂箱底面為止。再引壓縮空氣進入受模梁上的夾持氣缸內，通過杠桿作用將受模梁固定在拔模臺上。然后將小油箱壓縮空氣切斷放氣，同時將壓縮空氣引入回油閥和振動器?；赜烷y內的活塞關閉大油路，拔模缸內的油經(jīng)回油閥一小油路流回小油箱，因而拔模臺下降速度很慢，這時振動器震

46、動，使型砂不致被破壞。這就是慢起模。當砂型脫離模版后，切斷回油閥和震動器氣源排空，振動器停震，回油閥大油路打開（憑拔模臺、砂箱等重量給油壓力，將回油閥活塞壓到上部），拔模臺很快下降，直到砂箱落到滾道上為止。這就是快起模。</p><p>　　圖2-4托臺下降和起模</p><p>　　5、翻臺復位過程原理：　</p><p>　　當切斷大油箱氣路，大油箱內的壓縮空氣

47、經(jīng)排氣閥到翻轉油缸的曲柄殼內，再從這里通過一小孔排到大氣中去。由于孔徑很小不能很快排出，就將油缸滲透來的油壓入到排油器，待到大油箱壓力消除后排油器中的油經(jīng)過單流閥流回大油箱。同時幫助四根彈簧作用于翻轉臺活塞背面，翻臺開始返回，隨后憑翻臺等自重翻回到震壓臺上恢復原位。</p><p>　　圖2-2翻臺復位過程</p><p>　　從以上基本原理可以看出，震壓造型機時一種高效率的鑄造設備之一。

48、</p><p>　　不足之處是機身過大，這影響了靈活性。只有通過改進控制系統(tǒng)的方法來增加其自動化程度，這樣一來，增加了設備的復雜程度，一般只適用用大批量生產(chǎn)。</p><p>　　2.1.2 翻臺震壓造型的工藝過程</p><p>　　雖然震壓造型機在工作的各個部分工作順序有些區(qū)別，但大致相同。翻臺震壓造型機造型的工藝過程可以用下圖表示：</p>&

49、lt;p>　　圖2-3翻臺震壓造型機造型工藝過程圖</p><p>　　2.2型砂的緊實原理</p><p>　　緊實型砂的目的就是要使型砂具有一定的緊實度，從而具有一定的強度。型砂首先要能經(jīng)受住運輸或翻轉過程中的震動而不致?lián)p壞。其次，在澆注過程中砂型表面不僅要經(jīng)得住金屬液的沖擊和沖刷，而且還能抵抗金屬液的靜壓力。在鑄件凝固過程中，某些合金（如球墨鑄鐵）由于體積膨脹對砂型壁施加很大的

50、膨脹壓力。如果砂型的緊實度不夠大，那么就會引起顯著的型壁移動，從而影響鑄件的尺寸精度和內部密度。緊實度高的砂型能更好地抵抗住金屬的靜液壓和膨脹壓力，減少型壁移動，因而提高鑄件的尺寸精度和內部致密度。</p><p>　　型砂的緊實度可以用硬度、容量或緊實率來衡量。前者在生產(chǎn)和科學實驗中最常用。目前在國際上常用的硬度計主要有兩類。一類是美、英通行的濕型硬度計，它有三種型號。A型如前所訴，是過去通用的硬度計；B型鋼珠

51、直徑為1英寸，全負荷壓力為980克，適用于高壓造型；C型探頭為圓錐形，全負荷壓力為1500克。另一類是歐洲大陸通行的GF硬度計。</p><p>　　型砂上某一點的緊實度也可用該處單位體積的重量即“容重δ”來表示，其單位是克/厘米³。由于測量某處的容重須破壞砂型，所以在生產(chǎn)中較難采用。</p><p>　　圖2-4型砂緊實率示意圖</p><p>　　緊實

52、率大表示緊實度高。</p><p>　　型砂的緊實方法具體分為四種：</p><p>　　1、震擊緊實和震擊附加壓緊實</p><p>　　圖2-5震擊緊實示意圖</p><p>　　震擊緊實的原理：砂箱中的型砂隨砂箱下落時，得到一定的運動速度。當工作臺與機座接觸時此速度驟然減小到零，因此產(chǎn)生一很大的慣性加速度。由于慣性力的作用，在各層型砂之

53、間產(chǎn)生瞬時壓力，將型砂緊實。以為一次撞擊時間極短，型砂在此瞬時壓力作用下的流動很小，所以一般要進行幾十次撞擊才能將砂型緊實到所需的緊實度。震擊時各層型砂之間產(chǎn)生的瞬時壓力的大小是不同的。俞下面的砂層，震擊時受到的慣性力愈大，俞易被緊實；而上面的砂層往往達不到所要求的緊實度。至于砂型頂部，所受的慣性力趨于零，故仍呈疏松狀態(tài)，如圖2-6震擊緊實的砂型緊實度沿高度分布的曲線。因此，對于高度小的砂箱若采用單純緊實，效果不好。</p>

54、<p>　　圖2-6震擊緊實的砂型的中心點緊</p><p><b>　　實度沿高度分布曲線</b></p><p>　　為了克服震擊緊實時砂型緊實度分布不均的缺陷，必須采取補充緊實措施，其方法有：</p><p>　?、耪饟艟o實后，再用手工或風動椿砂器補充緊實。此法勞動強度大，生產(chǎn)效率低，并且容易損壞模型，在批量小時可以采用。&

55、lt;/p><p>　　⑵當砂箱中填滿型砂后，在砂型頂部加重物，再進行震擊。此法適合于砂箱長、寬尺寸大的情況下，但裝卸重物需要輔助機械。</p><p>　　⑶震擊緊實后，再進行壓實。這種震擊附加壓緊實的工藝效果很好。誓言結果表明，附加壓對于低的砂型有顯著的效果。砂型從上到下都得到進一步的緊實，緊實度分布狀況大為改善。高的砂型在震擊時下部已達到較高的硬度，故只是上部在附加壓時硬度有明顯提高。震

56、壓附加壓造型機由于其緊砂效果較好故在生產(chǎn)中被廣泛地用于制造中、小砂型。但是這種造型機的噪聲大、生產(chǎn)率較低。 </p><p>　　2、壓實、微震壓實和高壓緊實</p><p>　　通常所謂的壓實是指砂型表面單位面積上所受的壓實力（即壓實比壓）小于4公斤/厘米²的低壓緊實。壓實按緊砂方向不同分為三種方法：</p><p>　?、艍喊寮訅悍ǎㄉ蠅悍ǎ?lt;/

57、p><p>　　裝在余砂框內的型砂是從砂箱背面壓進砂箱。如圖示：</p><p><b>　　圖2-7壓板加壓法</b></p><p>　　1—壓板 2—輔助框 3—砂箱 4—模樣 5—模板</p><p>　?、颇０婕訅悍ǎㄏ聣悍ǎ?lt;/p><p>　　砂子被模板從分型面壓入砂箱。如圖示：<

58、/p><p><b>　　圖2-8模板加壓法</b></p><p>　　1—壓板 2—輔助框 3—砂箱 4—模樣 5—模板</p><p><b>　?、菍悍?lt;/b></p><p>　　模板與壓板同時壓入砂箱。如圖示：</p><p><b>　　圖2-9對壓法&

59、lt;/b></p><p>　　這三種方法中以壓板加壓法應用最廣。壓實時，壓板壓入輔助框中，砂柱高度下降時，使型砂緊實度增加。輔助框的高度一般是預先設計好的，壓實過程中，砂柱高度H不斷變化，型砂緊實度δ不斷改變，但型砂總重量不變，從而：</p><p>　　由于 </p><p>　　則 </

60、p><p>　　式中 ──砂箱面積；</p><p>　　──壓實前型砂高度；</p><p>　　──砂箱高度，也是型砂緊實后的高度；</p><p><b>　　──輔助框高度；</b></p><p>　　──壓實前松散型砂的緊實度；</p><p>　　──壓實后型

61、砂緊實度。</p><p><b>　　微震壓實原理：</b></p><p>　　壓實同時震擊，這種復合緊實方法是擴大壓實方法使用范圍的有效途徑。這種震擊與前述那種由工作太下落與機座發(fā)生的撞擊不同，它是由一鎮(zhèn)鐵向上運動打擊工作臺而產(chǎn)生的，通常稱之為“微震”這種壓實同時微震的復合緊實方法就叫做“微震壓實”。用微震壓實所獲得的鑄件表面光潔度比用壓實、震擊附加壓、微震后壓

62、實的都好。</p><p><b>　　高壓緊實原理：</b></p><p>　　試驗研究表明，在一定范圍內提髙壓實比壓可以達到提高緊實度的目的（圖2-10)。由于型砂種類不同，當壓實比壓增至6?8公斤/厘米²范圍后再繼續(xù)增加，緊實度即基本上保持不變。當壓實比壓超過25公斤/厘米²時，緊實度又稍有增加，但這時砂粒邊緣會被玻碎，導致型砂性能下降。&

63、lt;/p><p>　　壓實比壓過髙，不僅使機器結構復雜龐大，而且對砂型質量和鑄件質量反會帶來不良影響。當壓實比壓超過?7公斤/厘米²以后，型砂的彈性漸具主導地位，因此產(chǎn)生回彈現(xiàn)象。砂型在壓實力撤除后發(fā)生回彈，就會導致砂型在起模時局部損壞并會影響鑄件的尺寸精度。此外，在壓實比壓過高還會使鑄件產(chǎn)生氣孔和夾砂缺陷的傾向增大。</p><p>　　圖2-10緊實率與壓實比壓的關系</

64、p><p>　　實踐表明，即使采用較髙的壓實比壓進行單純壓實，所獲得的砂型緊實度也不夠均勻。如果模型較高,則壓實時位于模型頂部的型砂很快地達到很髙的緊實度,它阻礙壓頭進一步壓實型砂，因此模型四周的型砂緊實度較低。故在生產(chǎn)中單純的高壓壓實較少采用。</p><p>　　當砂箱較高(高度在300毫米以上)時，適當提高壓實比壓并同時進行微震，是獲得較高且均勻緊實度的合理方法。當用7公斤/厘米

65、8;的比壓進行單純壓實時，砂型硬度為90；比壓不變但同時微震，砂型硬度可達93，相當于單純壓實時比壓為10.5公斤/厘米²所獲得的砂型硬度。現(xiàn)在的高壓造型機一般都采用高壓微震緊實方法，常用壓實比壓為7?9公斤/厘米²。</p><p><b>　　3、射砂和射壓緊實</b></p><p>　　射砂是在吹砂的基礎上發(fā)展起來的一種緊實方法。吹砂的工作

66、原理如圖2-11所示。 開啟吹砂閥后,壓縮空氣（5?6大氣壓)從1孔進入吹砂頭2，攪動芯砂經(jīng)吹砂孔3將之吹進芯盒4中。芯砂在芯盒內得到緊實，壓縮空氣則由排氣孔5排出。</p><p>　　圖2-11吹砂工作原理示意圖</p><p>　　1—進氣孔 2—吹砂頭 3—吹砂孔 4—芯盒 5—排氣孔</p><p>　　射砂機構如圖2-12所示。射砂時，大口徑快動射砂閥7

67、迅速開啟，儲氣包8中的壓縮空氣進入射腔2內并驟然膨脹，然后通過射砂筒1上的橫縫和豎縫進入射砂筒內。當射砂筒內的氣壓達到一定大小時，芯砂即由射砂筒下部截面逐漸收縮的部分經(jīng)過射砂孔3射進芯盒11中。而壓縮空氣則經(jīng)射砂板10上的排氣塞4排出。</p><p>　　圖2-12射砂工作原理示意圖</p><p>　　1— 射砂筒 2— 射腔 3— 射砂孔 4— 排氣塞</p&

68、gt;<p>　　5— 砂斗 6— 砂閘板 7— 射砂閥</p><p>　　8— 儲氣包 9— 射砂頭 10— 射砂板</p><p>　　9— 芯盒 10— 工作臺</p><p><b>　　4、拋砂緊實</b></p><p>　　拋砂機的工作原理如圖2-13所示。型

69、砂由皮帶運輸機連續(xù)地送入拋頭，高速轉動著的轉子上的葉片接住型砂，并以很高的速度(30?60米/秒)將其拋到砂箱中。</p><p>　　拋砂緊實的過程可分為兩個階段：</p><p>　　第一階段是從型砂被葉片接住起到其離開葉片為止。在這個階段中，型砂由于受到離心力的作用被壓實成團。 </p><p>　　第二階段是砂團被葉片以高速拋出，打在砂箱內的砂層上，使型砂逐

70、層加以緊實。砂團的速度越大，則砂型的緊實度越髙。</p><p>　　圖2-13拋砂機工作原理示意圖</p><p>　　1— 送砂皮帶 2— 弧板 3— 葉片 4— 轉子</p><p>　　3.射芯機主要機構的設計及計算</p><p>　　3.1設計的原始數(shù)據(jù)</p><p>　　所設計的FZY

71、J翻臺震壓造型機主要設計參數(shù)如下：</p><p>　　砂箱最大尺寸： 1000x800mm；</p><p>　　翻臺臺面尺寸： 1440x1000mm；</p><p>　　震實臺最大有效負荷： 1350公斤；</p><p>　　起模臺最大行程：

72、 800mm；</p><p>　　震實缸直徑： ?330mm；</p><p>　　翻轉缸直徑： ?460mm；</p><p>　　起模缸直徑： ?200mm；</p><p>　　輥道頂面至地面高

73、度： 255mm ；</p><p>　　機器落下部分重量： 2600公斤； </p><p>　　生產(chǎn)率： 15～20半型/時；</p><p>　　自由空氣耗量： ≈2m²/半型 ；</p>&l

74、t;p>　　外形尺寸（長×寬×高）： ≈ 3710x2087x3244mm；</p><p>　　機器重量： ≈ 6300。</p><p>　　3.2造型機的型號標記</p><p>　　翻臺震壓造型機的型號標記應按MT/T154.1的規(guī)定編制，圖示如下：</p>&

75、lt;p>　　圖3-1翻臺震壓造型機型號標記</p><p>　　3.3 FZ YJ — 12翻臺震壓造型機的主要結構及特點</p><p>　　翻臺震壓造型機的主要工作部分可分為震壓機構、起模機構、翻轉機構和壓頭機構。各種震壓機的壓頭機構大同小異，而震壓機構則千差萬別。壓頭的機構的設計可在頂箱震壓造型機的基礎上模仿和改進。翻轉機構和起模機構在原有的翻臺震實式造型機的基礎上模仿改進。

76、震壓機構則要通過性能分析進行參數(shù)設計。震擊機構就其本質來說，是一個將壓縮空氣能轉化為機械能的換能機構，因此，對震擊機構性能的研究及其合理設計就不能脫離開表征震擊機構換能過程的示功圖的討論。因此整個機構的設計可以大致分為幾個個部分：</p><p>　　1. 分析震擊機構工作原理與示功圖表示法。</p><p>　　2. 設計和演算氣動微震機構造型機震擊機構的計算公式。提出氣動微震機構設計的

77、基本參數(shù)及值，規(guī)定了近似的示功圖并按此示功圖分析導出了各項參數(shù)的計算式。</p><p>　　3. 根據(jù)要求制定設計方案，選擇工作參數(shù)，進行分析和計算</p><p>　　4. 機構的各種改進措施和環(huán)保措施。</p><p>　　5. 繪出主要部件的裝配圖。</p><p><b>　　3.2.1起模機構</b><

78、/p><p>　　起模是造型機上的一個主要工序。有手動漏模造型機只有起模機構而沒有實砂機構。造型機的起模方式主要有兩種：頂箱起模和翻轉起模。這兩種之中，又可因結構不同細分為不同的起模方法。</p><p>　　對起模動作要求平穩(wěn)，沒有沖擊，特別是在模型與砂型相脫離的一瞬間，要求速度緩慢。所以造型機上的起模機構絕大多數(shù)采用液壓或氣壓油傳動，而且在起模過程中，速度可以調節(jié)。</p>

79、<p><b>　　1.頂箱起模</b></p><p>　　頂箱起模的特點是：在不翻轉砂箱的情況下，將模型自砂型中起出。頂箱起模還可以分成頂桿法和托箱法。</p><p><b>　　(1)頂桿法</b></p><p>　　頂桿法是在砂箱實砂完畢后， 造型機的四根頂桿向上運動，頂著砂箱的四個角上升，與模板分離

80、，見圖1-2-12。起模時，模板不動，砂箱向上運動。例如震壓造型機Z145及震擊造型機Z2410都 應用這種頂桿法。</p><p>　　圖2-12頂桿起模法</p><p>　　1— 砂箱 2— 模板 3— 頂桿 4— 造型工作臺</p><p>　　為了保證砂箱平穩(wěn)頂起，必須使四根頂桿上下運動完全同步，所以頂桿都裝在一個頂桿架上，隨著頂桿氣缸一

81、起上下。</p><p><b>　　(2)托箱法</b></p><p>　　托箱法起模與頂桿法起模相似。不同的是在起模時，砂箱被托住不動，而模型下降, 從砂箱下面抽出，這就是回程起模法?，F(xiàn)在很多半自動造型機用這種起模方法，如圖1-2-13。</p><p>　　空砂箱由邊輥道送入，壓實時砂箱上行頂住壓頭，壓實完畢，砂型下落回程途中，砂箱被&

82、lt;/p><p>　　邊輥道托住，模型繼續(xù)下落而起模。</p><p>　　圖2-12托箱起模法</p><p>　　1— 壓頭 2— 砂型 3— 模板 4— 壓實機構</p><p>　　頂箱法起模時，砂型下面沒有東西托住，復雜的模型容易損壞。為廣避免這一缺點， 對于較復雜的模型，可以采用一種漏板，在托箱起模吋，沿若模型四周

83、把砂型支撐住，避免掉砂，見圖1-2-14 。這種方法，叫做漏模法。</p><p><b>　　圖2-12漏模法</b></p><p>　　1— 砂箱 2— 模型 3— 漏板 4— 工作臺</p><p>　　在一般的壓實實砂法中，由于砂型的緊實度不很大，頂箱法起模往往不能用于很復雜 的模型。而高壓造型的砂型強度高，故即使是

84、相當大而復雜的砂型，也可以用頂箱法。</p><p><b>　　2，翻轉起模</b></p><p>　　翻轉起模前，把砂箱連同模板一起翻轉180°，用接箱臺把砂箱接住，然后，接箱臺連砂箱一起下降實現(xiàn)起模。在實際結抅上，有轉臺法和翻臺法等，其原理見圖1-2-15。</p><p>　　翻轉起模法起模時，型而向上，對于復雜的模型，特別

85、是有較大的懸吊砂胎的砂型，可以避免斷裂及掉砂。但是翻轉砂箱耗費機動時間，相應地生產(chǎn)率較低，而且要求機器的結構也較復雜，所以只有在工藝上必要時才采用。例如制造砂芯或在Z2310、Z2520型造型機上造中大型的下箱。這是因為砂芯和下箱在造完后都需要翻轉180°。同吋中大型砂箱在工藝設計吋，為了避免吊砂在合箱時脫落，一般均將吊砂放在下箱，這時用翻轉法起模能保證質量、縮短工時。</p><p><b>

86、;　　圖2-12翻轉起模</b></p><p>　　1— 砂型 2— 轉臺（或翻臺） 3— 模板 4— 工作臺</p><p>　　應該指出，對于高壓造型，翻轉法這一 優(yōu)點并不顯著，因為高壓造型所得的砂型強度大，在起模過程中不易發(fā)生掉砂。所以在半自動高壓造型機上，盡管砂型的尺寸較大，一般都用托箱法起模，而不用翻轉法。</p><p>　

87、　圖2-10翻轉起模的接箱臺較平機構</p><p>　　1—砂箱底板 2—轉臺或翻臺 3—模型 4—砂箱</p><p>　　5—較平機構托條 6—鎖緊機構 7—彈簧 8—接箱臺 </p><p>　　對于翻轉法起模的震壓造型機，接箱臺上還需要一個校平機構，平平地把砂箱托住使砂型不致由于在接箱臺上的歪斜而在起模過程中引起破損。</p><p&g

88、t;　　校平機抅的原理見圖1-2-16。接箱臺上有二個或四個托條，每個托條由二根彈簧頂住，接箱臺接住砂箱時，托條即隨著砂箱頂面的不平形狀托住砂箱（圖a），這時鎖緊機構把托條的位置固定。接箱臺下降時，就能平穩(wěn)地把模型起出（圖b）。</p><p>　　綜上面所述：本機為翻臺震壓造型機，故起模方式為翻轉起模，采用原來的Z2310系列的翻臺震實式造型機的起模機構。 </p><p><b

89、>　　圖2-8起模機構</b></p><p>　　1—套筒 2—活塞 3—導桿 4—接型梁 5—輥柱</p><p>　　6—輥柱架 7—平衡器 8—活塞 9—接型臺</p><p>　　10—閉鎖墊圈 11—節(jié)流桿 12—連接管 </p><p><b>　　3.2.2翻轉機構</b></p&

90、gt;<p>　　如上圖所示，射砂機構是由射砂頭1,上、下射砂筒4和6,橫梁13,砂閘板7以及射砂閥12等組成。</p><p>　　橫梁13是箱體結構裝在立柱上。砂閘板氣缸11位于橫梁頂部，它驅動砂閘板開啟和關閉射砂筒的加砂口。后者在關閉時由密封圈7充氣密封。</p><p>　　橫梁內腔分隔成前后兩部分，其后腔與立柱的內腔聯(lián)通，構成射砂機構的儲氣室，當氣動射砂閥8開啟時，

91、大量壓縮空氣便驟然進入位于橫梁前腔內的射砂筒中進行射砂。</p><p>　　射砂筒分為上、下兩部分。上射砂筒4上開有0．4毫米寬的橫縫，下射砂筒6上開有O．4毫米寬的豎縫，橫縫是壓縮空氣由射腔進入射砂筒的土要通道。而由豎縫進入的壓縮空氣則起著切割射砂筒內砂柱的作用，使其松散并與筒壁分離以防止掛料。如下圖所示</p><p>　　圖2-9 豎縫射砂筒和橫縫射砂筒 <

92、/p><p>　　射砂頭的結構對射砂效果影響很大。對于不同的砂芯形狀和芯盒結構應選用或設計不同形式的射砂頭。為了防止熱量由芯盒傳遞到射砂頭上位其中的芯砂發(fā)生硬化，射砂板要由循環(huán)水進行冷卻。具體內容由以后詳細介紹。</p><p>　　3.2.3震實機構及壓頭的設計及計算</p><p><b>　　簡介如下：</b></p><

93、p>　　震壓機構最里面的作為震鐵，次之是震擊活塞，最外面的是壓實缸，剩下的那個做為過渡活塞（作用是連接震擊缸與壓實缸），最下面的是接砂缸（其作用以后會介紹）。</p><p>　　在設計過程中，主要是設計震擊缸的尺寸、震擊進氣孔的大小、壓實缸的尺寸、壓實進氣孔的大小、接砂缸的大小、氣墊的尺寸。創(chuàng)新點：氣墊的設計新穎，壽命更長久，噪音更小，更能使得砂型的緊實度滿足要求。</p><p>

94、;<b>　　主要目的：</b></p><p>　　完成震擊，壓實和起模三個規(guī)定動作；</p><p>　　保證緊實度，模型砂的完整；</p><p>　　該造型機主要用于教學演示，盡量自動化，減少手工操作難度，便于操作。</p><p><b>　　震擊機構的參數(shù)選擇</b></p>

95、<p>　　震擊機構設計的的基本參數(shù)式</p><p>　　氣動微震造型機的震擊機構是一個將壓縮空氣能轉換為機械沖擊能的換能機構。一臺造型機的震擊機構的緊實砂的效能，取決于下面兩個方面因素（這兩個方面因素的數(shù)值的最佳取值也就規(guī)定了震擊機構設計的基本參數(shù)及），它們分別是：</p><p>　　震擊機構的換能效率——高效率的震擊機構應該是在單位時間力能夠提供最多的機械沖擊能的機構

96、。為實現(xiàn)這一極值條件的基本參數(shù)，其取值為：</p><p>　　式中：F——震擊缸活塞面積（）；</p><p>　　——震擊缸內最大工作氣壓（以絕對氣壓表示）值（）；</p><p>　　——壓震狀態(tài)時，震鐵位置在撞擊點上，震擊彈簧（或氣墊腔壓力）對震鐵的靜支托力（即扣除了震鐵重量后的彈簧反力）（kg）。</p><p>　　2. 能有效的

97、緊實型砂的機械沖擊強度——震擊機構時依靠震擊活塞的機械碰撞來緊實型砂或抖動型砂的，故為了達到預期的緊實或抖動要求，震擊機構應有適當?shù)呐鰮魪姸?，根?jù)碰撞原理，可引用基本參數(shù)如下：</p><p>　　式中：F——震擊缸活塞面積（）；</p><p>　　——震擊活塞所承受的全部負重（kg）；</p><p>　　——震鐵的重量（kg）；</p><

98、p>　　A——單位震擊活塞面積在每一工作循環(huán)中所能提供的機械沖擊能(kg-cm/),一般應由實測的示功圖中分析求得。</p><p>　　參照有良好震擊效能的震擊機構示功圖規(guī)律，取</p><p>　?。ò床恍纬蓢乐貧鈮|的要求）；</p><p><b>　?。ò吹娜≈登蟪觯?；</b></p><p>　　（式中R

99、系缸的摩擦阻力）。</p><p>　　按近似理想的示功圖圖形計算，可以得到以下分析式</p><p>　??； （2-3） </p><p><b>　　；</b></p><p>　　；

100、 （2-4） </p><p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　當,則</b></p><p><b>　　(2-6）</b></p><p>　　式中：——進氣行程（cm）；</p><p>　　——膨脹行程（cm）

101、；</p><p>　　——慣性行程（cm）；</p><p>　　S=++——總行程（cm）；</p><p>　　——震擊缸內最大工作氣壓（絕對氣壓）（kg/）；</p><p>　　——震擊缸內最小工作氣壓（絕對氣壓）（kg/）；</p><p>　　e =（0.3~0.4）——震鐵撞擊的反跳系數(shù)（一般在設計時可

102、取，即e=0.316）；</p><p>　　C——震鐵彈簧的彈簧剛度（或氣墊的相對剛度）（kg/cm）。</p><p>　　另外根據(jù)能量守恒原理，震鐵的撞擊速度為</p><p>　　== （2-7）</p><p>　　2.4.2關于司氣參數(shù)的取值式</p><p>　　司氣參數(shù)的經(jīng)驗取值式有：</p

103、><p>　?。?-8）； （ 2-9 ） ；</p><p><b>　?。?-10） ；</b></p><p>　　根據(jù)能夠獲得近似的理想示功圖的要求還可以列出計算司氣參數(shù)的補充式子，這里不一一列出，只是

104、給出其中的經(jīng)驗結論：</p><p><b>　　(2-11)</b></p><p><b>　　(2-12)</b></p><p><b>　　(2-13) </b></p><p><b>　?。?-14)</b></p><

105、;p>　　式中：為兩下標平均速度之比；</p><p>　　為震擊缸進氣口面積（）；</p><p>　　為震擊缸排氣口面積（）；</p><p>　　以上（2-8）、（2-9）、（2-10）、（2-11）、（2-12）、（2-13）、（2-14）就是獲得有有近似理想示功圖的震擊機構的全部司氣參數(shù)、、、及、的計算公式。</p><p>

106、　　2.4.3 壓震頻率n的計算式</p><p>　　設：——震鐵全行程運動的平均速度；</p><p>　　T——震鐵的運動周期（秒）；</p><p>　　n——壓震頻率（次/分）；</p><p><b>　　所以：</b></p><p><b>　?。?-15）</b&

107、gt;</p><p><b>　　經(jīng)驗公式</b></p><p>　　有效負重和舉升重量 有效負荷為震擊機構所需要舉升的重量，其中包括：砂箱 模板 型砂 輔助框（包括輔助框上的復位彈簧的恢復力）等的全部重量，即：</p><p>　　有效負重=++++ （2-16）</p><p>　　舉升重

108、量:主要指工作臺,活塞,導桿等有關部件的重量之和?？砂唇?jīng)驗公式估算</p><p>　?。?（2-17）</p><p>　　.摩擦阻力 摩擦阻力R的大小一般與機器的結構,加工精度,安裝精度以及潤滑等因素有關,有經(jīng)驗公式</p><p>　　R=0.05(+

109、 （2-18）</p><p>　　震擊缸尺寸 根據(jù)震擊活塞受力平衡可得:</p><p>　　=(++R)=(0.27~0.46)( +) (厘米) (2-19)</p><p>　　K為裕量系數(shù),取值一般在1.1~2.5</p><p><b>　　取=5kg/</b></p>&

110、lt;p>　　考慮到影響摩擦阻力,儲備系數(shù)的因素很多, 也可按震擊缸氣壓沒行計算,有如下經(jīng)驗公式: </p><p>　　取2.5~3 kg/, 小造型機取較大值,大造型機取較小值.</p><p>　　這里取=2.857 kg/</p><p>　　=0.35 (+) </p><p><b>　　=</b>

111、;</p><p>　　.震擊活塞長度() 活塞長度主要從導向的角度來考慮，應使工作平穩(wěn)而不至卡死，一般根據(jù)經(jīng)驗公式 </p><p>　　=(1.6~2.0) </p><p>　　震鐵重量 震鐵重量是震強度的重要影響因素。達到同樣的緊實效果重震擊比輕震擊所需時間要短得多，或者說同樣的震擊時間重震要比輕震擊緊實效果好得多．</p><p

112、>　　震鐵的重量按下式計算： </p><p><b>　　=k(+)</b></p><p><b>　　k為震擊強度系數(shù),</b></p><p>　　重震擊：k＝0.5~1，適于高壓造型機或大型造型機</p><p>　　中震擊：k=0.2~0.5，一般用于中大型，或以壓實為主的高壓造型

113、機</p><p>　　輕震擊：k＝0.1~0.2，用于中小型造型機，或高壓造型機中</p><p>　　最輕震擊: k<0.1,用于小型造型機和小型微震造型機</p><p>　　造型機比壓大的取較小值,比壓小的取較大值.</p><p>　　在一般情況下,震鐵越重,震擊時給予工作臺的撞擊能就越大,所以要求震鐵的重量不低于一個極限值,

114、否則會出現(xiàn)緊實度不足或震擊效率太低的現(xiàn)象。近年來有取用更大的趨勢。</p><p>　　這里取k=0.2,所以=0.2 ×(+)</p><p>　　司氣參數(shù) 包括進氣行程，膨脹行程，慣性行程，以及余隙高度。這些參數(shù)選取得當否，不僅影響造型的振幅，頻率，壓縮空氣消耗量等重要的工藝參數(shù)，而且直接關系到造型機能否正常工作。</p><p>　　在目前普遍使用的

115、氣動微震壓實造型機中，震擊活塞的全行程S一般在之間，根據(jù)資料推薦和模擬測試表明，在這個范圍內的全行程對于型砂的流動性、壓實后的緊實度均勻性都比較好，故我們根據(jù)一般資料推薦=6毫米；～； ～；則全程。</p><p>　　漸開線直齒的設計與校核參考《機械工程學I》（王洪欣等著，中國礦業(yè)大學出版社出版）；《現(xiàn)代機械傳動手冊》（現(xiàn)代機械傳動手冊編輯委員會 編）</p><p>　　校核過程中的系

116、數(shù)均從上兩個本書中查取。</p><p>　　Z1與Z2嚙合參數(shù)及強度計算</p><p>　　1）有效負重和舉升重量</p><p>　　有效負荷為震擊機構所需要舉升的重量，其中包括：砂箱 模板 型砂 輔助框（包括輔助框上的復位彈簧的恢復力）等的全部重量，即：</p><p><b>　　有效負重=++++</b>&l

117、t;/p><p><b>　　砂箱厚度取20mm</b></p><p>　　可鑄鋁合金密度為2.7g/</p><p>　　砂箱密度為7.8～7.85g/，這里取7.8g/</p><p>　　造型砂密度為0.8～1.3 g/，這里取1 g/</p><p>　　緊實率為35％左右，得出余砂箱高度h