簡介：湖南工業(yè)大學機械設計課程設計資料袋機械工程學院（系、部）20112012學年第一學期課程名稱機械設計指導教師職稱學生姓名專業(yè)班級機械設計班級091學號題目帶式輸送機傳動系統(tǒng)中兩級圓柱齒輪減速器成績起止日期2011年12月19日～2011年1月2日目錄清單序號材料名稱資料數(shù)量備注1課程設計任務書12課程設計說明書13裝配圖14零件圖256系（教研室）主任（簽字）年月日

簡介：1目錄第一章第一章前言前言1第二章第二章計算說明計算說明3211傳動方案擬定3212電動機的選擇4213確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比6214傳動裝置的運動和動力設計722普通V帶的設計1023齒輪傳動的設計1524傳動軸的設計1825箱體的設計2726鍵連接的設計2927滾動軸承的設計3128潤滑和密封的設計3229聯(lián)軸器的選擇33第三章第三章軸的數(shù)控加工與編程軸的數(shù)控加工與編程36311軸的加工參數(shù)及工藝分析39312加工程序的編制40設計小結設計小結41參考文獻參考文獻43附錄附錄程序程序4431電動機2V帶傳動3圓柱齒輪減速器4連軸器5滾筒6運輸帶212電動機選擇電動機選擇1、電動機類型和結構的選擇選擇Y系列三相異步電動機，此系列電動機屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機，其結構簡單，工作可靠，價格低廉，維護方便，適用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械。2、電動機容量選擇電動機所需工作功率為式（1）ＰD＝ＰＷ／ΗAKW由式2ＰＷ＝ＦV1000KW因此PDFV1000ΗAKW由電動機至運輸帶的傳動總效率為Η總Η１Η２３Η３Η４Η5式中Η1、Η2、Η3、Η4、Η5分別為帶傳動、軸承、齒輪傳動、聯(lián)軸器和卷筒的傳動效率。取Η１096，Η２＝098，Η３＝097，Η４＝０９７則Η總096098３097099096083所以電機所需的工作功率PDFV1000Η總

簡介：二齒差行星齒輪減速器設計二齒差行星齒輪減速器設計劉慶濤劉慶濤（121211403142121211403142）1引言引言行星齒輪傳動在我國已有了許多年的發(fā)展史，很早就有了應用。然而，自20世紀60年代以來，我國才開始對行星齒輪傳動進行了較深入、系統(tǒng)的研究和試制工作。無論是在設計理論方面，還是在試制和應用實踐方面，均取得了較大的成就并獲得了許多的研究成果。近20多年來，尤其是我國改革開放以來，隨著我國科學技術水平的進步和發(fā)展，我國已從世界上許多工業(yè)發(fā)達國家引進了大量先進的機械設備和技術，經(jīng)過我國機械科技人員不斷積極的吸收和消化，與時俱進，開拓創(chuàng)新地努力奮進，使我國的行星傳動技術有了迅速的發(fā)展。2設計背景設計背景試為某水泥機械裝置設計所需配用的行星齒輪減速器，已知該行星齒輪減速器的要求輸入功率為，輸入轉速傳動比為允許1740KWP11000RPMN355PI傳動比偏差每天要求工作16小時，要求壽命為2年；且要求該行星齒輪01PI減速器傳動結構緊湊，外廓尺寸較小和傳動效率高。3設計計算設計計算3131選取行星齒輪減速器的傳動類型和傳動簡圖選取行星齒輪減速器的傳動類型和傳動簡圖根據(jù)上述設計要求可知，該行星齒輪減速器傳遞功率高、傳動比較大、工作環(huán)境惡劣等特點。故采用雙級行星齒輪傳動。2XA型結構簡單，制造方便，適用于任何工況下的大小功率的傳動。選用由兩個2XA型行星齒輪傳動串聯(lián)而成的雙級行星齒輪減速器較為合理，名義傳動比可分為進行傳動。傳動簡圖如圖171PI25PI1所示＝C＝40112ZAZB整數(shù)第二級傳動比為5，選擇中心齒輪數(shù)為23和行星齒輪數(shù)目為3，根據(jù)內(nèi)齒輪2PIZB1＝＝＝92再考慮到其安裝條件，選擇的齒數(shù)為111IPZA1ZB51231ZB91根據(jù)同心條件可求得行星齒輪C1的齒數(shù)為＝﹙－﹚／2＝341ZC1ZB1ZA實際傳動比為＝＋＝4957I111ZAZB其傳動比誤差＝＝8﹪IIPIIP3333初步計算齒輪的主要參數(shù)初步計算齒輪的主要參數(shù)齒輪材料和熱處理的選擇中心齒輪A1和中心齒輪A2，以及行星齒輪C1和C2均采用20CRMNTI這種材料適合高速，中載、承受沖擊和耐磨的齒輪及齒面較寬的齒輪故且滿足需要。齒面硬度為5862HRC，根據(jù)圖二可知，取1400LIMH2NMM340中心齒輪加工精度為六級，高速級與低速級的內(nèi)齒輪均采用LIMF2NMM42CRMO這種材料經(jīng)過正火和調質處理，以獲得相當?shù)膹姸群陀捕鹊攘W性能。調質硬度為217259HRC，根據(jù)圖三可知，取780420輪LIMH2NMMLIMF2NMMB1和B2的加工精度為7級。331計算高速級齒輪的模數(shù)M按彎曲強度的初算公式，為1132LIM1AFPFFATKKKYMDFZ現(xiàn)已知＝17340。中心齒輪A1的名義轉矩為1AZLIMF2NMM取算式系數(shù)，117401954995492355431000PPTNMMXNN121MK

簡介：機械設計課程設計1計算及說明結果第一章第一章電動機的選擇及功率的計算電動機的選擇及功率的計算1111電動機的選擇電動機的選擇111選擇電動機的類型按工作要求選用JO2系列三相異步電動機，臥式封閉結構。電源的電壓為380V。112選擇電動機功率根據(jù)已知條件，工作機所需要的有效功率為200015310001000WFVPKWKW其中F運輸帶工作拉力V運輸帶工作速度電動機所需要的功率為DPWDPP式中為傳動系統(tǒng)的總功率232聯(lián)軸器軸承齒輪工作機由1表25確定各部分效率為軸承傳動效率，圓柱齒輪傳動效率設齒輪精度為8級098軸承工作機傳動效率聯(lián)軸器效率099聯(lián)軸器097齒輪097工作機代入上式得232099098097097084電動機所需要的功率為3357084WDPPKWKW3WPKW084357DPKW機械設計課程設計3計算及說明結果2323傳動裝置的運動和動力參數(shù)計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)計算傳動系統(tǒng)各軸的轉速功率和轉矩計算如下231Ⅰ軸（高速軸／電動機軸）1960MINMNN1353聯(lián)軸器DPPKW111353955095503512960PTNMN232Ⅱ軸中間軸121960256MIN3575NNRI21353098097336軸承齒輪PPKW2223369550955012534256PTNMN233Ⅲ軸低速軸2322561024MIN25NNRI32336098097319軸承齒輪PPKW3333199550955029751024PTNMN將上述計算結果列表21中以供查詢1960MINNR1353PKW13512TNM2256MINNR2336PKW212534TNM31024MINNR3319PKW32975TNM

簡介：1一、設計題目二級直齒圓柱齒輪減速器1要求擬定傳動關系由電動機、V帶、減速器、聯(lián)軸器、工作機構成。2工作條件雙班工作，有輕微振動，小批量生產(chǎn)，單向傳動，使用5年，運輸帶允許誤差5。3知條件運輸帶卷筒轉速44RMIN，減速箱輸出軸功率P35馬力，二、傳動裝置總體設計1組成傳動裝置由電機、減速器、工作機組成。2特點齒輪相對于軸承不對稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。3確定傳動方案考慮到電機轉速高，傳動功率大，將V帶設置在高速級。其傳動方案如下Η2Η3Η5Η4Η1IIIIIIIVPDPW三、選擇電機１計算電機所需功率查手冊第3頁表17DP3I1齒1316I2齒取I1齒145I2齒I2齒265I1齒384五計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)將傳動裝置各軸由高速到低速依次定為1軸、2軸、3軸、4軸Η01，Η02，Η03，Η04依次為電機與軸1，軸1與軸2，軸2與軸3，軸3與軸4之間的傳動效率。１各軸轉速1軸N1N電IA1440324502軸N2N1I1齒45038411723軸N3N2I2齒1172265442卷筒軸N4N34422各軸輸入功率1軸P1PDΗ014096384KW2軸P2P1Η02Η1齒384099098373KW3軸P3P2Η03Η2齒373099098362KW卷筒軸P4P3Η04Η聯(lián)軸器362099099355KW3各軸輸入轉矩1軸T19550P1N18149104NMM2軸T29550P2N23039105NMM3軸T39550P3N37821105NMM卷筒軸T49550P4N47670105NMM

簡介：1一級圓柱齒輪減速器設計說明書一級圓柱齒輪減速器設計說明書一、傳動方案擬定一、傳動方案擬定3二、電動機的選擇二、電動機的選擇4三、確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比三、確定傳動裝置總傳動比及分配各級的傳動比6四、傳動裝置的運動和動力設計四、傳動裝置的運動和動力設計7五、齒輪傳動的設計五、齒輪傳動的設計15六、傳動軸的設計六、傳動軸的設計18七、箱體的設計七、箱體的設計27八、鍵連接的設計八、鍵連接的設計29九、滾動軸承的設計九、滾動軸承的設計31十、潤滑和密封的設計十、潤滑和密封的設計32十一、聯(lián)軸器的設計十一、聯(lián)軸器的設計33十二、設計小結十二、設計小結333二、電動機選擇二、電動機選擇1、電動機類型和結構的選擇選擇Y系列三相異步電動機，此系列電動機屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機，其結構簡單，工作可靠，價格低廉，維護方便，適用于不易燃，不易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械。2、電動機容量選擇電動機所需工作功率為式（1）ＰD＝ＰＷ／ΗAKW由式2ＰＷ＝ＦV1000KW因此PDFV1000ΗAKW由電動機至運輸帶的傳動總效率為Η總Η１Η２Η２Η３Η４Η5式中Η1、Η2、Η3、Η4、Η5分別為開式齒輪傳動、軸承、圓柱齒輪傳動、聯(lián)軸器和滾筒的傳動效率。取Η１098（開式齒輪傳動），Η２＝098，Η３＝098Η４＝099（彈性聯(lián)軸器），Η5096卷筒。則Η總0980980980980990970886所以電機所需的工作功率

簡介：第3節(jié)上海帕薩特B501N自動變速箱的維修1換檔機構的檔機構的維修11換檔機構的檢查（1）換檔桿放在“P”檔并且接通點火開關1）不踩制動踏板時，換檔桿被鎖住并且不能被移出“P”檔。換檔桿鎖止電磁閥鎖定換檔桿。2）踩下制動踏板時，換檔桿鎖止電磁閥松開換檔桿?？梢园褭n桿切換至各行駛檔位。（2）換檔桿放在“N”檔并且接通點火開關1）不踩制動踏板時，換檔桿被鎖住并且不能被移動出“N”檔。換檔桿鎖止電磁閥鎖定換檔桿。2）踩下制動踏板時，換檔桿鎖止電磁閥松開換檔桿?？梢园褤Q檔桿切換至各行駛檔位。12換檔機構的分解和組裝換檔機構零件圖如圖745所示。圖745換檔機構零件圖1換檔桿手柄2套筒3蓋板4發(fā)光元件5導向裝置6彈簧7拉桿8換檔桿9止動板10彈簧卡環(huán)11螺母（10NM）12安裝支架13支軸銷14銷子15杠桿16鎖止拉索17卡環(huán)18固定彈簧19換檔桿鎖止電磁閥N11020橡膠框架21蓋板22固定卡環(huán)23鎖止板24換檔桿拉索25支撐支架26六角螺栓（23NM）27點火起動馬達開關121換檔機構的拆卸和安裝122換檔桿拉索的拆卸和安裝（1（換檔桿拉索的拆卸步驟1（把換檔桿移動至“P”檔。2（舉升起汽車。3（松開前部隔熱板的螺栓。4（按照圖746中箭頭A的方向按下彈簧鎖，松開蓋板1。5（從安裝支架2上取下蓋板。6（按攏固定卡環(huán)4的兩端，然后拆下。7（拔下?lián)Q檔桿5上的換檔桿拉索。8（向下拔出安裝支架上換檔桿拉索的止退板6。9（不要彎折換檔桿拉索。10（拆下?lián)Q檔桿拉索的防護板。11（向上拆下變速箱換檔桿2上的換檔桿拉索1。如圖747所示。圖747拆下?lián)Q檔桿拉索1換檔桿拉索2換檔桿3支架4支撐桿12（拆下右手側變速箱支撐上的支撐支架3。13（松開支撐支架4上的換檔桿拉索。（2（換檔桿拉索的安裝步驟把換檔桿和換檔軸移動到“P”檔（駐車鎖止必須嚙合）。安裝時按照拆卸的相反順序進行。安裝時應注意1（不要彎折換檔桿拉索，裝入之前在拉索的拉環(huán)和末端加入少許潤滑脂。2（檢查和調整換檔桿拉索。3（擰緊支撐支架換檔桿拉索至變速箱扭矩為23NM；換檔桿拉索至支撐支架12NM。123換檔桿拉索的檢查和調整（1（換檔桿拉索的檢查步驟1（把換檔桿移動至“P”檔。2（向上拆下變速箱換檔桿2上的換檔桿拉索1。3（把換檔桿從“P”檔移動至“1”檔。換檔機構和換檔桿必須能夠無阻礙地運動。如有必要，應更換找對象檔桿拉索或保養(yǎng)換檔機構。4（把換檔桿移動至“P”檔。

簡介：編號SKZJLJXZX37機械裝置分析與機械裝置分析與設計設計教案（2010～2011學年第學年第1學期）學期）適用適用機電、數(shù)控機電、數(shù)控專業(yè)專業(yè)院系（部）院系（部）機電學院班級09機電機電1、2教師付桂興付桂興編號SKZJLJXZX37教學設計步驟教學內(nèi)容教學內(nèi)容教師活動（方法與手段）（方法與手段）學生活學生活動時間時間分配分配告知告知（教學內(nèi)容、（教學內(nèi)容、目的）目的）本次課分組繪制滾動軸承代號的思維導圖，目的是對于滾動軸承的代號進行整理，牢固記憶。講解提問思考回答4分鐘引入引入（任（任務項務項目）目）1、講解思維導圖的畫法；2、回顧滾動軸承的代號的組成。課件演示板書啟發(fā)提問聽講記錄提問5分鐘操練掌握初步或掌握初步或基本能力基本能力各組討論，咨詢滾動軸承的代號，制定繪制計劃，進行繪制。導演輔導小組活動30分鐘深化深化（加深（加深對基本基本能力的體會）能力的體會）滾動軸承的代號有幾部分組成的啟發(fā)誘導重點講解學生聽課回答問題5分鐘歸納歸納（知（知識和能力）和能力）歸納本次課的主要內(nèi)容，強調能力和知識目標，重點、難點，實際問題的解決。在教師引導下學生總結，教師歸納。小組討論代表發(fā)言10分鐘訓練訓練鞏固鞏固拓展拓展檢驗檢驗見后總結總結用自編口訣進行教師講授記錄5作業(yè)課后背誦口訣，完善思維導圖1分鐘后記見后

簡介：項目八項目八減速器中蝸桿傳動的設計減速器中蝸桿傳動的設計一、一、單項選擇題單項選擇題1與齒輪傳動相比較，下述哪一條不能作為蝸桿傳動的優(yōu)點（）DA傳動平穩(wěn)，噪聲小B傳動比可以很大；C在一定條件下能自鎖；D傳動效率高。2阿基米德蝸桿上，哪個模數(shù)應符合標準數(shù)值（）CA端面模數(shù)B法面模數(shù)C軸向模數(shù)D齒頂圓模數(shù)3比較理想的蝸桿與蝸輪材料組合是（）AA鋼與青銅B鋼與鑄鐵C銅與鋼D青銅與鑄鐵4蝸桿上的軸向力A1F與蝸輪上的哪個力大小相等，方向相反AA切向力B軸向力C徑向力5計算蝸桿傳動單位時間內(nèi)所產(chǎn)生熱量的依據(jù)是（）BA傳遞的功率1P和轉速1NB傳遞的功率1P和效率C傳遞的轉矩1T和轉速1ND傳遞的轉矩1T和效率6和齒輪傳動相比，蝸桿與蝸輪傳動時的齒面滑動速度（）。AA更大B較小C相同7兩軸在空間交錯900的傳動，如已知傳遞載荷及傳動比都較大，則宜選用（）。CA螺旋齒輪傳動A、強度高B、剛度大C、減摩性好D、價格便宜16對閉式蝸桿傳動進行熱平衡計算，其主要目的是為了。BA、防止?jié)櫥褪軣崤蛎浐笸庖?，造成環(huán)境污染B、防止?jié)櫥蜏囟冗^高而使?jié)櫥瑮l件惡化C、防止蝸桿材料在高溫下力學性能下降D、防止蝸桿蝸輪發(fā)生熱變形后，正確嚙合受到破壞。17蝸桿傳動的失效形式與齒輪傳動相類似，其中（）最易發(fā)生。BA、點蝕與磨損B、膠合與磨損C、輪齒折斷與塑性變形18蝸桿傳動不適用于___的傳動裝置。AA、大功率連續(xù)工作B、精密分度C、手工起重機構D、短時間運轉，間歇工作19起吊重物用的手動蝸桿傳動裝置，應采用（）蝸桿。AA、單頭，小導程角B、單頭，大導程角C、多頭，小導程角D、多頭，大導程角20當蝸桿頭數(shù)增加時，傳動效率（）。AA、增加B、減小C、不變21對于一般傳遞動力的閉式蝸桿傳動，其選擇蝸輪材料的主要依據(jù)是（）。AA、齒面滑動速度B、蝸桿傳動效率C、配對蝸桿的齒面硬度D、蝸桿傳動的載荷大小22在蝸桿傳動中，引入直徑系數(shù)Q是為了（）。BA、不使蝸桿直徑過小B、限制加工蝸桿刀具數(shù)量C、便于設計計算23在蝸桿傳動中，應用比較廣泛的是（）。AA、圓柱蝸桿B、環(huán)面蝸桿C、錐蝸桿三、填空1蝸桿傳動由蝸桿和蝸輪組成。用于傳遞空間兩交錯軸間的運動和動

簡介：第1頁一、課程設計任務書一、課程設計任務書題目題目設計某帶式傳輸機中的蝸桿減速器工作條件工作條件工作時不逆轉，載荷有輕微沖擊；工作年限為10年，二班制。已知條件已知條件滾筒圓周力F4400N；帶速V075MS；滾筒直徑D450MM。第3頁三、電動機的選擇1、電動機類型的選擇、電動機類型的選擇按工作要求和條件，選擇全封閉自散冷式籠型三相異步電動機，電壓380Ｖ，型號選擇Y系列三相異步電動機。2、電動機功率選擇、電動機功率選擇1）傳動裝置的總效率23總蝸桿聯(lián)軸器軸承滾筒2309909907209606572）電機所需的功率230012438100010000657FVPKW電機總3、確定電動機轉速、確定電動機轉速計算滾筒工作轉速601000601000126369MIN360VRD滾筒按機械設計教材推薦的傳動比合理范圍，取一級蝸桿減速器傳動比范圍，則總傳動比合理范圍為I總5～80。故580I減速器電動機轉速的可選范圍為。符合這58063693184550952MINNINR總電動機滾筒一范圍的同步轉速有750、1000、1500和3000RMIN。根據(jù)容量和轉速，由有關手冊查出有四種適用的電動機型號，因此有四種傳動比方案，綜合考慮電動機和傳動裝置尺寸、重量、價格和帶傳動、減速器的傳動比，可見第4方案比較適合，則選N3000RMIN。4、確定電動機型號、確定電動機型號根據(jù)以上選用的電動機類型，所需的額定功率及同步轉速，選定電動機型號為Y132S12。其主要性能額定功率55KW；滿載轉速2920RMIN；額定轉矩22。0657總6369MINNR滾筒438PKW電機86010320MINNR電動機電動機型號Y132S12

簡介：1課程設計設計題目設計題目帶式運輸機二級直齒圓柱齒輪減速器系別機械工程系機械工程系班級班級學生姓名學生姓名學號學號指導教師指導教師職稱職稱起止日期起止日期3專業(yè)機械設計制造及其自動化班級機械102姓名丁昊學號09一、設計題目設計用于帶式運輸機的展開式二級直齒圓柱齒輪減速器二、原始數(shù)據(jù)E6運輸機工作軸轉矩T850NM運輸帶工作速度V145MS卷筒直徑D410MM三、工作條件連續(xù)單向運轉，工作時有輕微振動，使用期限為10年，小批量生產(chǎn)，單班制工作，運輸帶速度允許誤差為5。四、應完成的任務1、減速器裝配圖一張（A0圖或CAD圖）2、零件圖兩張（A2圖或CAD圖）五、設計時間

簡介：一、設計任務書一、設計任務書（一）（一）、題目、題目設計用于帶式運輸機的展開式二級圓柱齒輪減速器（二）（二）、原始數(shù)據(jù)、原始數(shù)據(jù)運輸機工作軸轉矩T800NM運輸帶工作速度V070MS卷筒直徑D350MM（三）（三）、工作條件、工作條件連續(xù)單向運轉，空載啟動，中等沖擊，使用期限為10年雙班制工作，運輸帶速度允許誤差為5。二、傳動方案的分析與擬定二、傳動方案的分析與擬定（1）為滿足工作機的工作要求（如所傳遞的功率及轉速），且綜合考慮其在結構簡單、尺寸緊湊、加工方便、高傳動效率，使用維護方便等方面的要求，對本次設計采用展開式二級圓柱齒輪減速器。該設計更能適應在繁重及惡劣的條件下長期工作，且使用維護方便。傳動方案簡圖如下所示對傳動簡圖中各標號零件的說明1電動機2聯(lián)軸器3二級圓柱齒輪減速器4運輸帶5帶筒三、電動機的選擇計算三、電動機的選擇計算（一）（一）、選擇電動機的類型和結構形式、選擇電動機的類型和結構形式根據(jù)工作要求采用Y系列全封閉自扇冷式籠型三相異步電動機，電壓380V。（二）（二）、選擇電動機的容量、選擇電動機的容量按照機械設計課程設計中式（24），電動機所需工作功率為WDPP按照機械設計課程設計中式（21）計算結果0386812893III總減取兩級圓錐圓柱齒輪減速器高速級的傳動比0505114425II減（141289）則低速級的傳動比211289303425III減二、傳動裝置運動及動力參數(shù)的計算、傳動裝置運動及動力參數(shù)的計算1、0軸（電機軸）0390DPPKW01440MINMNNR0003909550955025861440PTNMN2、1軸（高速軸）01010390096374PPPKW２010480MINNNRI111374955095007441480PTNMN3、2軸（中間軸）212311390096099370PPPKW２12148011294MIN425NNRI222370955095003128711294PTNMN4、3軸（低速軸）323322390099097355PPPKW２232112943727MIN303NNRI33335595509500909643727PTNMN5、4軸（滾筒軸）434433355099099348PPPKW２1425IY112M60390PKW01440MINNR02586TNM1374PKW1480MINNR17441TNM2370PKW211294MINNR231287TNM3355PKW33727MINNR390964TNM4348PKW

簡介：機械設計課程設計說明書機械設計課程設計說明書參數(shù)選擇參數(shù)選擇總傳動比I20Z12Z240卷筒直徑D530MM運輸帶有效拉力F3500N運輸帶速度V08MS一、傳動裝置總體設計傳動裝置總體設計根據(jù)要求設計單級蝸桿減速器，傳動路線為電機連軸器減速器連軸器帶式運輸機。根據(jù)生產(chǎn)設計要求該蝸桿減速器采用蝸桿下置式，采用此布置結構，由于蝸桿在蝸輪的下邊，嚙合處的冷卻和潤滑均較好。蝸輪及蝸輪軸利用平鍵作軸向固定。蝸桿及蝸輪軸均采用圓錐滾子軸承，承受徑向載荷和軸向載荷的復合作用，為防止軸外伸段箱內(nèi)潤滑油漏失以及外界灰塵，異物侵入箱內(nèi)，在軸承蓋中裝有密封元件。二、電動機的選擇電動機的選擇可考慮采用Y系列三相異步電動機。三相異步電動機的結構簡單，工作可靠，價格低廉，維護方便，啟動性能好等優(yōu)點。一般電動機的額定電壓為380V根據(jù)生產(chǎn)設計要求，該減速器卷筒直徑D530MM。運輸帶的有效拉力F3500N，帶速V08MS，載荷平穩(wěn)，常溫下連續(xù)工作，工作環(huán)境多塵，電源為三相交流電，電壓為380V。1、按工作要求及工作條件選用三相異步電動機，封閉扇冷式結構，電壓為380V，Y系列2、傳動滾筒所需功率3、傳動裝置效率（根據(jù)參考文獻機械設計課程設計席偉光楊光李波主編高等教育出版社第34頁表34得各級效率如下）其中蝸桿傳動效率Η1070滾動軸承效率（一對）Η2098聯(lián)軸器效率ΗC099傳動滾筒效率ΗCY096KWFVPW8210008035001000P1P0Η015509909907099237KWNⅠ48RMIN10OIN20960T195509550NM73615NM11NP487343傳動滾筒軸的輸入功率、轉速與轉矩P2P1ΗCΗCY37099099363KWN224RMIN121IN248T2955095501444NM22NP24633運動和動力參數(shù)計算結果整理于下表41表4141類型功率P（KW）轉速N（RMIN）轉矩T（NM）蝸桿軸55960547蝸輪軸374873615傳動滾筒軸363241444五、蝸輪蝸桿的結構設計蝸輪蝸桿的結構設計參考機械設計第八版濮良貴、紀名剛主編高等教育出版社第269272頁1選擇蝸桿傳動類型根據(jù)GBT100851988的推薦，采用漸開線蝸桿。2選擇材料考慮到蝸桿傳動功率不大，故蝸桿選用45鋼；因希望效率高些，耐磨性好些，故蝸桿螺旋齒面要求淬火，硬度為4555HRC。蝸輪用鑄錫磷青銅ZCUSN10P1，金屬模鑄造。輪芯用HT100制造。3按齒面接觸疲勞強度進行設計根據(jù)閉式蝸桿傳動設計準則，先按齒面接觸疲勞強度進行設計，再校核齒根彎曲疲勞強度。由式（1112），傳動中心距322HPEZZKTA（1）確定作用在渦輪上的轉矩T2736150NMM

簡介：QLSAN浙江龍盛集團股份有限公司安諾分公司企業(yè)標準浙江龍盛集團股份有限公司安諾分公司企業(yè)標準QLSANQLSANJ086202004086202004________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________蝸輪減速器維護檢修規(guī)程20042004－0707－3030發(fā)布發(fā)布20042004－0808－0101實施實施________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________浙江龍盛集團股份有限公司安諾分公司浙江龍盛集團股份有限公司安諾分公司發(fā)布發(fā)布QLSANQLSANJ0862020040862020045檢修方法檢修方法51拆卸511拆卸皮帶罩、三角皮帶、皮帶輪，拆卸聯(lián)軸節(jié)、螺栓、吊下電動機。512拆卸蝸桿兩端蓋和減速器剖分面的螺栓，吊起機殼上蓋放于橡膠板上，要防止中間剖分面損傷，并清洗上蓋，檢查緊固螺栓處是否漏油。513拆卸潤滑系統(tǒng)514拆卸蝸輪鎖緊螺母，用專用工具卸蝸輪，并檢查蝸輪與蝸桿嚙合情況，包括接觸面積、位置、磨損情況等。515拆卸油封，清洗機箱，檢查處理中間剖分面。52蝸輪、蝸桿521蝸輪磨損、點蝕、膠合（粘著撕傷）嚴重的，可更換或采用修正蝸輪的方法修復蝸輪、重新配制蝸桿。522蝸輪、蝸桿齒面輕度膠合、點蝕及個別齒面有缺陷，可采用補焊后銑削，刮削及研磨等方法修復。53軸531軸頸磨損可采用噴涂、刷涂、電鍍后磨削方法修復。532軸上鍵槽損壞，可在離原鍵槽120相位處重新加工鍵槽。54裝配541裝配前對零件進行清洗，去毛刺，并按圖樣要求核對尺寸，幾何形狀、精度、表面粗糙度等。542蝸輪與軸、軸承與軸的配合面壓入前應涂潤滑油。543若蝸輪是裝配式的，應先將蝸輪圈壓裝在輪轂上，并緊固。544將蝸輪裝于軸上，常用的方法有壓入裝配和加熱裝配兩種方法。545將蝸輪軸組件裝入機殼，后將蝸桿裝入機殼，要把蝸桿軸線對準蝸輪中間平面，其偏差應符合規(guī)定。546軸承與軸肩、軸承與壓蓋裝配適合，壓緊后，轉動要靈活。547裝配后的蝸桿傳動機構，還需檢查它的傳動靈活性，蝸桿在任何位置上，所需的轉動力矩應基本相等。6檢修質量檢修質量61殼體611殼體不得有裂紋、砂眼等，裝入煤油檢查，不得有泄漏。612機蓋與機體的剖分面應平整光滑，保證裝配嚴密，用005MM的塞尺揷入深度不得大于剖分面寬度的1／3。62蝸輪、蝸桿621蝸輪、蝸桿不得有毛刺、裂紋、嚴重剝落、齒段裂紋等缺陷。表2ΜM精度等級分度圓直徑（MM）模數(shù)M（MM）789＞125～400＞35～63＞63～10＞10～1656637171809090100112＞400～800＞35～63＞63～10＞10～16＞16～25718010012590100125160112125160200＞800～1600＞35～63＞63～108090100112125140

簡介：目錄一、設計任務書1二、傳動方案分析2三、電動機的選擇計算3四、總傳動比的確定和各級傳動比的分配3五、運動和動力參數(shù)的計算3六、傳動零件的設計4七、軸的設計和計算11八、滾動軸承的選擇和計算16九、鍵連接的選擇和計算19十、聯(lián)軸器的選擇和計算20十一、潤滑和密封的說明21十二、拆裝和調整的說明21十三、減速箱體的附件的說明21十四、設計小節(jié)21十五、參考資料222計算及說明三電動機選擇計算1原始數(shù)據(jù)如下①運輸鏈牽引力F6000N②運輸鏈工作速度V015MS③運輸鏈齒數(shù)Z16④運輸鏈節(jié)距P1002電動機型號選擇運輸鏈所需功率60000150910001000WFVPKW取Η1099（連軸器）Η2098（軸承）Η3097（斜齒輪）Η4072（蝸桿）Η5093（圓錐齒輪）；ΗAΗ1Η23Η3Η4Η50605電動機功率PDPWΗA1488KW運輸鏈鏈輪節(jié)圓直徑100512SIN180SIN18016PDMMZ鏈輪轉速60100060100001556MIN314512VNRD取圓錐齒輪傳動比I1’24蝸桿傳動比I2’6090則電動機總傳動比為IA’I1’I2’120360故電動機轉速可選范圍是ND’IA’N120360566702012RMIN故選電動機型號為Y90L4主要參數(shù)1500MIN24DNRDMM四總傳動比確定及各級傳動比分配由電動機型號查表得NM1440RMIN；IANMN144056257取蝸桿傳動比I131；直齒圓柱齒輪傳動比I2005（IAI3）3；圓錐齒輪傳動比I3277五運動和動力參數(shù)的計算設蝸桿為1軸，蝸輪軸為2軸，圓柱齒輪軸為3軸鏈輪軸為4軸，1各軸轉速N1NMI11440314645RMINN2NMI2464531548RMINN3NMI31548277559RMIN結果09WPKW06051488ADPKW512DMM56MINNR電動機型號Y90L41500MIN241440MIN257DMANRDMMNRI123313277IIIN14645RMINN21548RMINN3559RMIN